ANNEX_S_-_STRUCTURAL_Part7.pdf

RENOVATE/EXPAND FAC. 939 ANNEX S1 ASHE 18-1025

FINAL (100% design) DESIGN ANALYSIS Pag.119 di 128

FOUNDATION PLAN

SLV forces

Soil support, SLU condition with EC8 refence

ASHE 18-1025 ANNEX S1 RENOVATE/EXPAND FAC. 939

Pag.120 di 128 DESIGN ANALYSIS FINAL (100% design)

Roof slab

Bending moment longitudinal Bending moment transversal

Section 20x100 with 1+112/20 reinforcement

Mrd = 38 KNm > Msd = 16+6 = 22 KNm

Longitudinal reinforcement 1+1 8/20

FINAL (100% design) DESIGN ANALYSIS Pag.121 di 128

Mrd = 18 KNm > Msd = 5 KNm

Pag.122 di 128 DESIGN ANALYSIS FINAL (100% design)

Shear forces, medium value: Vs = 2.1220100 = 42.40 KN

FINAL (100% design) DESIGN ANALYSIS Pag.123 di 128

Vertical walls

Parete num. 1 Descrizione: Parete semplice n. 1

Larghezza: 180.0 cm, spessore: 20.0 cm, altezza: 335.0 cm

P c. Fx V My Mz o c. -------------- -------------s daN daN * m l 1A 1855 2024 3749 688 l 1B -5751 2024 3749 2411 l 1C 1855 2024 3545 688 l 1D -5751 2024 3545 2411 l 1I 619 2582 1267 2125 l 1J -4516 2582 1267 3848 l 1K 619 2582 1063 2125 l 1L -4516 2582 1063 3848 l 2 -2942 228 293 -988

0 1A 2791 3025 4405 807

0 1B -12914 3025 4405 2885

0 1C 2791 3025 4343 807

0 1D -12914 3025 4343 2885

0 1I -3021 4400 1420 3180

0 1J -7102 4400 1420 5258

0 1K -3021 4400 1358 3180

0 1L -7102 4400 1358 5258

0 2 -7103 116 28 -1464

Pag.124 di 128 DESIGN ANALYSIS FINAL (100% design)

Bending moment My - Mx

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Pag.126 di 128 DESIGN ANALYSIS FINAL (100% design)

Foundation plan

Forces on foundation plan - SLV combination (solution with a simplify system )

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Bending moment

Shear forces

Pag.128 di 128 DESIGN ANALYSIS FINAL (100% design)

Section 60x30 cm, 3+312 reinforcement

RENOVATE/EXPAND FAC. 939 ANNEX S2.1 ASHE 18-1025

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ANNEX S2.1

VALUTAZIONE E ADEGUAMENTO SISMICO

EDIFICIO ESISTENTE

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INDICE

SEZIONE 1: PREMESSA

CAPITOLO 1.1 MATERIALI DI PROGETTO

CAPITOLO 1.2 PROVE IN SITU

CAPITOLO 1.3 LIVELLO DI CONOSCENZA

SEZIONE 2: ANALISI DELLO STATO DI FATTO E PROGETTAZIONE DEGLI INTERVENTI

CAPITOLO 2.1 INTRODUZIONE

CAPITOLO 2.2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO

CAPITOLO 2.3 DATI GENERALI

CAPITOLO 2.4 ANALISI DEI CARICHI

CAPITOLO 2.5 AZIONE SISMICA

CAPITOLO 2.6 COMBINAZIONI DI CARICO

CAPITOLO 2.8 CRITERI DI MODELLAZIONE

CAPITOLO 2.9 RISULTATI DELLE ANALISI

CAPITOLO 2.10 VERIFICHE STRUTTURALI

SEZIONE 3: ALLEGATI

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SEZIONE 1: PREMESSA

Di seguito si presenta la valutazione di sicurezza sismica e/o l’adeguamento sismico del fabbricato 939 della base aerea di

Aviano.

Si è raggiunto un livello di conoscenza pari a LC2

CAPITOLO 1.1 MATERIALI DI PROGETTO

Dalla documentazione tecnica a nostra disposizione sono state ricavate le seguenti caratteristiche dei materiali per il blocco B:

Acciaio

FeB44k: fyk = 430 N/mm2 ftk = 540 N/ mm2

Calcestruzzo

Fondazioni Rck 250: Rck = 25 N/mm2 fck = 20 N/mm2

Elevazioni Rck 300: Rck = 30 N/mm2 fck = 25 N/mm2

Per analogia, si adottano gli stessi parametri per il Blocco A.

CAPITOLO 1.2 PROVE IN SITU

Sono state realizzate 6 carote (4 sul Blocco A e 2 sul Blocco B) e 2 prelievi di armatura (1 per blocco).

I risultati sono i seguenti:

Acciaio

FeB44k: fym = 509 N/mm2 ftm = 692 N/ mm2

Calcestruzzo

Elevazioni Rck 300: Rcm = 57 N/mm2.

I valori di resistenza del calcestruzzo sono poi divisi per 0.85 per tenere conto del distrurbo dovuto al prelievo (NTC 2018, §11.2.6).

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CAPITOLO 1.3 LIVELLO DI CONOSCENZA

Considerando la campagna di prove eseguite in situ e gli elaborati di progetto recuperati si possono definire i seguenti livelli di conoscenza:

Livello di conoscenza ottenuto: LC2

CALCESTRUZZO

Mediando i dati ottenuti dagli elaborati di progetto e dalle prove in situ si ottiene un valore di resistenza cubica del Cls pari a:

Rc,p = 53.2 N/mm2;

considerando il fattore di confidenza si ottiene un valore di resistenza cubica e cilindirica pari a:

Rc = Rc,p/FCLC2 = 44.3 N/mm2, fc = 0.83Rc = 36.8 N/mm2.

Per le strutture di fondazione, cautelativamente, si è assunto il valore caratteristico di progetto diviso per il fattore di confidenza, ovvero:

fc = 20/FCLC2= 16.7 N/mm2.

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ACCIAIO

Mediando i dati ottenuti dagli elaborati di progetto e dalle prove in situ si ottiene un valore di resistenza a snervamento e a rottura dell’acciaio pari a:

fy,p = 469 N/mm2, ft,p = 616 N/mm2;

considerando il fattore di confidenza si ottiene un valore di resistenza di snervamento e di rottura pari a:

fy = fy,p/FCLC2 = 391 N/mm2;

ft = ft,p/FCLC2 = 513 N/mm2.

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SEZIONE 2: ANALISI DELLO STATO DI FATTO E PROGETTAZIONE DEGLI INTERVENTI

CAPITOLO 2.1 INTRODUZIONE

Vista la presenza di un giunto sismico di adeguato spessore, i due corpi sono considerati indipendenti uno dall’altro.

Al fine della valutazione sismica viene utilizzata un’analisi dinamica lineare (spettro di risposta).

L’analisi dinamica lineare è stata condotta su modelli tridimensionali degli interi corpi di fabbrica riproducenti il comportamento di tutte le membrature principali. Per i dettagli si rimanda al paragrafo “Criteri di Modellazione”.

Tutte le verifiche vengono eseguite con il metodo degli Stati Limite, quindi applicando un approccio di tipo prestazionale.

I calcoli sono stati eseguiti mediante il software di calcolo SAP2000 prodotto da Computers and Structures Inc. di

Berkeley.

Il Blocco A risulta adeguato già allo stato di fatto sia nei confronti delle azioni sismiche che di quelle statiche e pertanto non sono necessari interventi. Il Blocco B, invece, allo stato di fatto non risulta verificato nei confronti delle azioni sismiche e sono necessari interventi di rinforzo.

Produttore

Computers and structures, Inc.

1995 University Ave. Berkeley, CA info@csiamerica.com

Distributore

CSi Italia Srl

Galleria San. Marco, 4, Pordenone, IT

Tel: 0434.28465 info@csi-italia.eu

CAPITOLO 2.2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO

- DM 17 Gennaio 2018: “Norme tecniche per le costruzioni” (Testo Unico 2008).

- Circolare 2 Febbraio 2009 n. 617 Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici: Istruzioni per l’applicazione delle

“Norme tecniche per le costruzioni”1.

- UNI ENV 1991-1 28 Ottobre 1996 Eurocodice 1: “Basi di calcolo ed azioni sulle strutture”.

- UNI ENV 1992-1-1 27 Dicembre 1991 Eurocodice 2: “Progettazione delle strutture di calcestruzzo”.

- UNI ENV 1998-1-1 1 Gennaio 2003 Eurocodice 8: “Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture”.

1 Non essendo ancora uscita la circolare esplicativa alle NTC 2018, in accordo alla nota del CSLLPP n. 3187 del 21 marzo 2018, si utilizza quella relativa alle NTC 2008.

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CAPITOLO 2.3 DATI GENERALI

Blocco A

L’edificio “Blocco A” è costituito da un piano fuori terra. La pianta è iscrivibile in un rettangolo di dimensioni 37x13 m per un’altezza di gronda di circa 3.8 m. La struttura è in cemento armato di tipo intelaiato. I telai principali hanno un’unica campata con luce di 12.3 m e sono disposti parallelamente al lato corto di pianta con un’interase di 5.2 m; i pilastri hanno sezione 0.35x0.5 m dal filo 4 al filo 10 e 0.35x0.65 sul filo 11; la trave ha sezione variabile compresa tra 0.3x0.6 m (alle estremità) e 0.3x0.8 m (in mezzeria). Longitudinalmente i pilastri sono collegati da cordoli di sezione 0.3x0.6 m. Le fondazioni sono costiutuite da travi a T rovescia parallele ai telai; longitudinalmente sono collegate da cordoli. Il solaio di copertura è a travetti in c.a.p. prefabbricati con interasse di 40 cm con cappa in c.a. e pignatte di alleggerimento; lo spessore totale è pari a 16+4 cm. E’ presente, inoltre, un nucleo a setti tra il filo 6 e il filo 8. Le pareti hanno spessore compreso tra 0.15 e 0.44 m e si elevano fino alla copertura.

Blocco B

Il Blocco B si configura come un ampliamento del Blocco A. Mantiene la stessa tipologia strutturale a telai in c.a. con la stessa luce del Blocco A posti ad interasse di 3.91 m. I pilastri hanno sezione 0.3x0.5 m, tranne sul filo 1 dove hanno sezione 0.3x0.6; le travi sono analoghe a quelle del Blocco A. Il solaio di copertura è di tipo latero-cemento con spessore totale 16+4 cm e interasse dei travetti di 60 cm. Le fondazioni sono disposte in maniera analoga al Corpo A; le travi principali hanno sezione a T rovescia con altezza complessiva di 80 cm e larghezza della base di 90 cm; i cordoli di collegamento hanno sezione rettangolare 0.30x0.75 m. Non sono presenti pareti in c.a.

Come anticipato, per il Blocco B si rendono necessari interventi di rinforzo per garantire la resistenza nei confronti delle azioni sismiche di progetto. In particolare, vengono introdotti 5 nuovi pilastri in c.a. di sezione 0.3x0.55 m lungo le pareti perimetrali. Questi sono ammorsati alle fondazioni e alle travi esistenti per mezzo di barre di ripresa inghisate con ancorante chimico.

Zona sismica

Tipologia struttura

Tipo di costruzione Classe d'uso Vita nominale Cu Periodo di riferimento

Opera ordinaria IV 50 2.0 100

Caratterizzazione suolo

Categoria suolo

Condizione topografica

Condizione Hpendio Hedificio St

B T1 - - 1.00

Regione Località

Coordinate geografiche ag (10% in 50 anni)

Latitudine Longitudine

Friuli Venezia Giulia Aviano [PN] 46.0421 N 12.6017 E 0.309

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Smorzamento

5.00 1.00

CAPITOLO 2.4 ANALISI DEI CARICHI

Solaio Copertura blocco A

− Manto di copertura in tegole portoghesi 0.45 kN/m2

− Impermeabilizzazione 0.10 kN/m2

− Isolamento 0.05 kN/m2

− Solaio a tr. pref. s = 16+4cm 2.70 kN/m2

− Controsoffitto 0.40 kN/m2

− Impianti 0.30 kN/m2

Permanenti: 4.30 kN/m2

Di cui:

G1: 2.70 kN/m2

G2: 1.60 kN/m2

Carichi variabili: (Cat. H1 – Cop. e sottot. accessibili per sola manutenzione) 0.50 kN/m2

Neve: (Zona I – Alpina: qsk = 1.5kN/m2; 1 = 0.8) 1.20 kN/m2

Solaio Copertura blocco B

− Manto di copertura in tegole portoghesi 0.45 kN/m2

− Impermeabilizzazione 0.10 kN/m2

− Isolamento 0.05 kN/m2

− Solaio tipo omnia bausta s = 16+4cm, i = 60 cm 2.30 kN/m2

− Controsoffitto 0.40 kN/m2

− Impianti 0.30 kN/m2

Permanenti: 3.90 kN/m2

Di cui:

G1: 2.30 kN/m2

G2: 1.60 kN/m2

Carichi variabili: (Cat. H1 – Cop. e sottot. accessibili per sola manutenzione) 0.50 kN/m2

Neve: (Zona I – Alpina: qsk = 1.5kN/m2; 1 = 0.8) 1.20 kN/m2

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Muratura di tamponamento

− Muratura in bimattoni s = 26 cm (1050 kg/m3) 2.73 kN/m2

− Intonaco esterno s = 2 cm 0.40 kN/m2

− Intonaco interno s = 2 cm 0.40 kN/m2

Permanenti (G2): 3.53 kN/m2

Foratura media 80% ∙ 0.80

2.82 kN/m2

Area pannello reale 13.29 m2

Area di calcolo 17.99 m2

% riduzione 74%

2.09 kN/m2

Divisori (massa sismica)

Permanenti (G2): 1.00 kN/m2

Aliquota in copertura (massa): 0.50 kN/m2

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CAPITOLO 2.5 AZIONE SISMICA

− Latitudine 46°.0421

− longitudine 12°.6017

− vita nominale 50 anni

− classe d’uso IV; Cu = 2.0

− categoria di sottosuolo C

− categoria topografica T1

− fattore di struttura q = 1.5

Note sul Fattore di struttura:

la normativa vigente (DM.2018 e Circolare 2009) prevede, nel capitolo riguardante le “Costruzioni esistenti”, la possibilità di adottare un fattore di struttura q, per strutture in c.a., compreso tra i valori 1.5 e 3. Per questa costruzione si è scelto di adottare il valore minimo, pari a 1.5, in funzione del fatto che i dettagli strutturali rilevato dai saggi in situ e dagli elaborati di calcolo comportano una bassa duttilità degli elementi sismo-resistenti.