E02E9BD8.PDF

Project ASHE 12-1039

RENOVATE FACILITY 1469 FOR EDUCATION CENTER

2408_ASHE 12-1039_DesAnStr_100%EN-R0.docx

S xc 149.06 N mm2 tens. trazione nell'acciaio inferiore

( fyd 148.15 N mm2 f xc 0.17 % deformazione rinforzo FRP ( fd 0.17 % ) f Ef f xc 401.7 N mm2 tens. di trazione nel rinforzo FRP

VERIFICA

Msd 9.19 kN m < MRd 12.58 kN m

La verifica è soddisfatta

Sollecitazioni flettenti nelle combinazioni di carico rara e quasi perm. :

Mmax_r 6.83 kN m comb. rara

Mmax_qp 5.32 kN m comb. quasi permanente

Verifiche:

c_max_r 4.41 N mm

< c_amm_r 12.45 N mm s_max_r 198.85 N mm

< s_amm_r 184 N c_max_qp 3.44 mm

< c_amm_qp 9.34 N f_max_pq 95.73 mm

< f_amm_pq 305.29 N

Le verifiche sono soddisfatte

Verifica della deformazione (SLE)

Si valuta quindi la freccia in mezzeria nella combinazione di carico SLE quasi permanente e a favore di sicurezza in condizione di sezione fessurata.

L 4.50 m luce dell'elemento flim

L 18 mm freccia limite in comb. SLE quasi permanente

JR 61852399 mm mom. d'inerzia della sezione fessurata rinforzata f

L

Ec JR Mmax_qp 6.01 mm freccia massima (trave appoggiata-appoggiata con carico uniformemente distribuito)

Verifica:

f 6.01 mm < flim 18 mm

Resistenza nei confronti di sollecitazioni taglianti (NTC 2008)

Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio

Si pone:

d 180 mm altezza della sezione c 1.5 coefficiente parziale di sicurezza realtivo al calcestruzzo

Rck 25 N mm resistenza caratteristica cubica a compressione fck 0.83 Rck 20.75 N mm resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni fcd 0.85 fck c 11.76

N mm resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo a 1 200 mm d

2.05 (k < 2) k a a 2if

2 otherwise k 2.00 vmin 0.035 N mm k fck mm

0.45 N

Asl 256 mm armatura longitudinale della sezione (1fi8+1fi10 sopra e sotto) bw 75 mm larghezza minima della sezione l Asl bw d( )

0.018963 rapporto geometrico di armatura longitudinale (< 0.02)

Ned 0.00 kN sforzo di compressione di calcolo

Ac 42000 mm area di calcestruzzo della sezione (mmq) cp Ned Ac

0.00 N

mm tensione media di compressione della sezione (< 0.2 fcd)

Ved 8.17 kN taglio sollecitante di calcolo sul singolo travetto

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k 100 l fck mm c

0.15 cp bw d

Vrd1 11.02 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 6.09 kN

Vrd Vrd1 Vrd1 Vrdminif

Vrdmin otherwise

Vrd 11.02 kN

Verifica:

Ved 8.17 kN < Vrd 11.02 kN

La verifica al taglio è soddisfatta

Stairs and landings 4.6.3.

Horizontal section on typical ramp

R.c. beam at first floor – south – east – B1 4.6.4.

BENDING CHECK - Section H - span

Verifica a flessione retta sezione rettangolare in c.a. rinforzata con FRP (SLU)

Trave in c.a. con sezione rett. con doppia armatura e rinforzo in FRP (Fiber Reinforced Polymers)

B 500 mm b1 B Larghezza trave h1 0 mm h2 900 mm H h1 h2 900 mm Altezze: cappa; travetto; totale armatura superiore e distanza dal lembo superiore d1 40 mm As1 0 20 mm( )

0 mm 2 armatura inferiore e distanza dal lembo superiore d 860 mm As 5 22 mm( )

1901 mm

Sollecitazioni di calcolo

Nsd 0 kN sforzo assiale (+compressione)

Msd 371.10 kN m momento flettente allo SLU (+ tende le fibre inferiori)

M0 210.61 kN m momento flettente preesistente (elemento già caricato al momento del rinforzo); calcolato senza carichi accidentali e allo SLU

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240 (posizionata al lembo inferiore teso)

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

bf 450 mm larghezza totale rinforzo FRP tf 1 mm spessore totale rinforzo FRP

Af bf tf 450 mm2 area totale rinforzo FRP

Riepilogo

Nsd 0.00 kN xc 265.36 mm (x2_3 487.92 mm ; x3_4 715.73 mm ) xc d

0.3086 c 0 mm xc 0.12 % deformazione cls - lembo superiore ( c2 0.20 % ; cu 0.35 % ) cc 0 mm xc 7.44 N mm tens. di compressione cls - lembo superiore (fcd 8.71 N mm

S xc 0.28 % deformazione acciaio inferiore ( yd 0.07 % ; ud 18 % )

S xc 149.56 N mm 2 tens. trazione nell'acciaio inferiore

( fyd 148.15 N mm f xc 0.26 % deformazione rinforzo FRP ( fd 0.26 % ) f Ef f xc 628.42 N mm tens. di trazione nel rinforzo FRP

VERIFICA

Msd 371.10 kN m < MRd 445.56 kN m

SHEAR CHECK - Section Gdx - support

RINFORZO A TAGLIO TRAVE A 1° PIANO TELAIO SUD EST - SEZ. Gdx

Si pone:

bw 500 mm larghezza minima della sezione d 860 mm altezza utile della sezione

Ved 416.70 kN taglio sollecitante di calcolo

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k

100 l fck mm bw d

Vrd1 166.00 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 121.46 kN

Vrd max Vrd1 Vrdmin( )

Vrd 166.00 kN

Verifica:

Ved 416.70 kN > Vrd 166.00 kN

La verifica al taglio NON è soddisfatta

Elemento con armature trasversali resistenti a taglio st 8 mm diametro staffe esistenti s 200 mm passo staffe esistenti nb 2 numero braccia staffe Resistenza al taglio della membratura è:

Vrd min Vrsd Vrcd( )

Vrd 57.64 kN

Verifica:

Ved 416.70 kN > Vrd 57.64 kN

La verifica al taglio NON è soddisfatta; è necessario rinforzare a taglio la trave

RINFORZO A TAGLIO CON FRP

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

fattore di conversione ambientale (applicaz.

Geometria delle strisce per il rinforzo a taglio hw 640 mm altezza della trave ricoperta dal rinforzo FRP tf 4.50 mm spessore del rinforzo FRP

90 deg angolo di inclinazione delle fibre delle strisce rispetto all'asse della trave

45 deg angolo inclinazione fessure a taglio rispetto all'asse della trave wf 50 mm larghezza delle strisce: 50mm <= wf <= 250mm pf 50 mm passo delle strisce (misurato ortogonalmente alla direzione delle fibre;

passo minimo = wf);

wf 50.00 mm <= pf <= min 0.5 d 3 wf wf 200 mm 150.00 mm rc 20 mm raggio curvatura arrotondamento spigoli (nel caso di avvolgimento del rinforzo attorno all'intera sezione della trave); rc >= 20mm

Resistenza efficace di calcolo del rinforzo, nel caso di disposizione a U :

ffed_U ffdd 1 le sin ( ) min 0.9 d hw

63.23

Resistenza di progetto a taglio del rinforzo :

VRdf_U

Rd

0.9 d ffed_U 2 tf cot ( ) cot ( )( ) Rf 367.05 kN nel caso di disposizione ad U

Resistenza di progetto a taglio della trave

Vrsd 57.64 kN

Vrcd 812.22 kN nel caso di disposizione ad UVRd_U min Vrsd VRdf_U Vrcd 424.69 kN

Verifica:

Ved 416.70 kN < VRd_U 424.69 kN

Design reinforcement summary – overlapping diagrams

R.c. beam at first floor – north - west – B2 4.6.5.

BENDING CHECK - Section B - span

Verifica a flessione retta sezione rettangolare in c.a. rinforzata con FRP (SLU)

Trave in c.a. con sezione rett. con doppia armatura e rinforzo in FRP (Fiber Reinforced Polymers)

B 500 mm b1 B Larghezza trave h1 0 mm h2 1050 mm H h1 h2 1050 mm Altezze: cappa; travetto; totale armatura superiore e distanza dal lembo superiore d1 40 mm As1 0 20 mm( )

0 mm armatura inferiore e distanza dal lembo superiore d 1010 mm As 4 22 mm( )

1521 mm

Sollecitazioni di calcolo

Nsd 0 kN sforzo assiale (+compressione)

Msd 313.50 kN m momento flettente allo SLU (+ tende le fibre inferiori)

M0 203.78 kN m momento flettente preesistente (elemento già caricato al momento del rinforzo); calcolato senza carichi accidentali e allo SLU

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240 (posizionata al lembo inferiore teso)

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

bf 450 mm larghezza totale rinforzo FRP tf 1 mm spessore totale rinforzo FRP

Af bf tf 450 mm area totale rinforzo FRP

Riepilogo

Nsd 0.00 kN xc 272.92 mm ( x2_3 569.23 mm ; x3_4 840.57 mm ) xc d

0.2702 c 0 mm xc 0.10 % deformazione cls - lembo superiore (c2 0.20 % ; cu 0.35 % ) cc 0 mm xc 6.7 N mm2 tens. di compressione cls - lembo superiore (fcd 8.71 N mm2

S xc 0.28 % deformazione acciaio inferiore (yd 0.07 % ; ud 18 % )

S xc 149.58 N mm tens. trazione nell'acciaio inferiore

( fyd 148.15 N mm2 f xc 0.26 % deformazione rinforzo FRP (fd 0.26 % ) f Ef f xc 628.42 N mm2 tens. di trazione nel rinforzo FRP

VERIFICA

Msd 313.50 kN m < MRd 477.80 kN m

SHEAR CHECK - Section Csx - support

RINFORZO A TAGLIO TRAVE A 1° PIANO TELAIO NORD OVEST - SEZ. Csx

Si pone:

bw 500 mm larghezza minima della sezione d 1010 mm altezza utile della sezione

Ved 386.60 kN taglio sollecitante di calcolo

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k 100 l fck mm mm 2 bw d Vrd1 171.11 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 137.30 kN

Vrd max Vrd1 Vrdmin( ) Vrd 171.11 kN

Verifica:

Ved 386.60 kN > Vrd 171.11 kN

La verifica al taglio NON è soddisfatta

Elemento con armature trasversali resistenti a taglio st 8 mm diametro staffe esistenti s 200 mm passo staffe esistenti nb 2 numero braccia staffe

Resistenza al taglio della membratura è:

Vrd min Vrsd Vrcd( )

Vrd 67.69 kN

Verifica:

Ved 386.60 kN > Vrd 67.69 kN

La verifica al taglio NON è soddisfatta; è necessario rinforzare a taglio la trave

RINFORZO A TAGLIO CON FRP

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

Geometria delle strisce per il rinforzo a taglio hw 800 mm altezza della trave ricoperta dal rinforzo FRP tf 2.00 mm spessore del rinforzo FRP

90 deg angolo di inclinazione delle fibre delle strisce rispetto all'asse della trave

45 deg angolo inclinazione fessure a taglio rispetto all'asse della trave wf 50 mm larghezza delle strisce: 50mm <= wf <= 250mm pf 50 mm passo delle strisce (misurato ortogonalmente alla direzione delle fibre;

passo minimo = wf);

wf 50.00 mm <= pf <= min 0.5 d 3 wf wf 200 mm 150.00 mm rc 20 mm raggio curvatura arrotondamento spigoli (nel caso di avvolgimento del rinforzo attorno all'intera sezione della trave); rc >= 20mm

Resistenza efficace di calcolo del rinforzo, nel caso di disposizione a U :

ffed_U ffdd 1 le sin ( ) min 0.9 d hw

113.73

Resistenza di progetto a taglio del rinforzo :

VRdf_U

Rd

0.9 d ffed_U 2 tf cot ( ) cot ( )( ) Rf 344.62 kN nel caso di disposizione ad U

Resistenza di progetto a taglio della trave

Vrsd 67.69 kN

Vrcd 953.89 kN nel caso di disposizione ad UVRd_U min Vrsd VRdf_U Vrcd 412.31 kN

Verifica:

Ved 386.60 kN < VRd_U 412.31 kN

Design reinforcement summary – overlapping diagrams

R.c. beam B3 4.6.6.

1 – Bending check

OK

3 – Shear check

R.c. column check C1 4.6.7.

Column reinforcement from level 0 to level 430 (ground level):

Additional reinforcement: 820 + stirrups 8/10cm

1 – Bending check at level 430cm – unreinforced section

2 – Shear check at level 33cm – reinforced section

R.c. column C2 4.6.8.

1 – Bending check at level 0

1 – Shear check at level 0

R.c. wall S1 4.6.9.

R.c. wall S2 4.6.10.

Masonry wall alignment AL2 4.6.11.

Material: Reinforced masonry

Maschio 84

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

53.23 8.415 53.23 5.17 L7 L10 3.245 0.5 3.24 3.24 3.24

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino sulla faccia destra

Betoncino: C25/30 spessore: 0.1 acciaio materiale: B450C

Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -526.16 -158.06 -19.01 -218.4252 14.901 18.87 3.245 102 2747.22 164.92 299.19 Si

SLV 1 7.54 2 1.15 1.5 -304.58 -91.63 39.76 -47.0681 10.6886 36.34 3.245 94 2747.22 152.41 299.19 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -577.88 -335.95 -19.03 -430.15 15.4113 12.69 2.7225 107 2304.87 146.08 251.01 Si

SLV 2 7.54 2 1.15 1.5 -283.54 -338.81 38.68 -29.1572 10.1718 39.04 3.245 93 2747.22 151.22 299.19 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -458.97 154.05 -5.79 193.9132 3.7753 21.5 3.245 99 2747.22 161.13 299.19 Si

SLV 3 7.54 2 1.15 1.5 -382.5 305.16 13.55 -36.9392 3.9635 28.94 3.245 97 2747.22 156.81 299.19 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -631.39 -438.91 -5.84 -511.836 5.4765 10.83 2.7225 110 2304.87 149.1 251.01 No

SLV 4 7.54 2 1.15 1.5 -312.4 -518.77 9.96 22.764 2.241 35.43 3.245 94 2747.22 152.85 299.19 No

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -453.1 243.68 5.53 335.6215 -5.2506 16.24 2.7225 102 2304.87 139.03 251.01 Si

SLV 5 7.54 2 1.15 1.5 -428.27 398.09 -9.99 -10.3462 -2.3176 25.85 3.245 98 2747.22 159.4 299.19 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -625.52 -349.28 5.47 -370.1278 -3.5495 13.6 2.9225 108 2474.19 157.1 269.45 Si

SLV 6 7.54 2 1.15 1.5 -358.16 -425.84 -13.58 49.3569 -4.0401 30.91 3.245 96 2747.22 155.44 299.19 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -506.61 140.72 18.71 253.9355 -15.1855 18.22 3.245 101 2747.22 163.82 299.19 Si

SLV 7 7.54 2 1.15 1.5 -457.12 218.13 -38.71 41.5749 -10.2485 24.22 3.245 99 2747.22 161.03 299.19 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -558.33 -37.17 18.69 42.2107 -14.6751 19.83 3.245 103 2747.22 166.74 299.19 Si

SLV 8 7.54 2 1.15 1.5 -436.09 -29.05 -39.79 59.4858 -10.7652 25.38 3.245 99 2747.22 159.84 299.19 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 5.92 Ta 0.03 Wa 0.0009 denominatore 8

Comb. fd Sa x N M Mc Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 0.56 0.0663 -453.56 7.1879 98.3631 13.68 Si

SLV 2 2481 0.56 0.0684 -468.23 7.1879 101.0411 14.06 Si

SLV 3 2481 0.56 0.0703 -481.36 7.1879 103.4139 14.39 Si

SLV 4 2481 0.56 0.0775 -530.23 7.1879 112.02 15.58 Si

SLV 5 2481 0.56 0.076 -519.85 7.1879 110.2208 15.33 Si

SLV 6 2481 0.56 0.0831 -568.72 7.1879 118.5521 16.49 Si

SLV 7 2481 0.56 0.085 -581.86 7.1879 120.732 16.8 Si

SLV 8 2481 0.56 0.0872 -596.52 7.1879 123.1352 17.13 Si

Per la verifica della tabella precedente non é stato considerato il rinforzo predisposto.

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 10.835 SLV 4 Si

V_SLV 0.871 SLV 4 No

PFFP_SLV 13.684 SLV 1 Si

Maschio 85

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

53.23 9.985 53.23 9.415 L7 L10 0.57 0.5 3.24 3.24 3.24

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino sulla faccia destra

Betoncino: C25/30 spessore: 0.1 acciaio materiale: B450C

Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -60.54 15.6 -2.89 6.1472 3.4828 26.23 0.485 97 410.6 23.63 44.72 Si

SLV 1 7.54 2 1.15 1.5 -39.06 6.24 7.06 -1.1945 2.1212 50.58 0.57 91 482.56 25.96 52.55 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -65.82 -17.8 -2.93 -1.6608 3.6186 30.02 0.57 96 482.56 27.47 52.55 Si

SLV 2 7.54 2 1.15 1.5 -41.79 -49.93 7.05 6.9409 2.034 26.53 0.485 93 410.6 22.57 44.72 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -52.72 59.89 -0.8 17.5983 0.8434 5.5 0.385 99 325.94 19.02 35.5 No

SLV 3 7.54 2 1.15 1.5 -34.76 91.19 2.13 -13.4936 0.7657 7.82 0.485 91 410.6 22.17 44.72 No

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -70.31 -51.45 -0.94 -8.4286 1.296 20.21 0.585 97 495.26 28.35 53.94 Si

SLV 4 7.54 2 1.15 1.5 -43.87 -96.04 2.1 13.6246 0.4751 7.99 0.385 96 325.94 18.52 35.5 No

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -51.29 64.45 0.94 19.6054 -1.2831 4.05 0.285 104 241.28 14.77 26.28 No

SLV 5 7.54 2 1.15 1.5 -33.8 107.83 -2.1 -15.9002 -0.4833 5.55 0.485 91 410.6 22.12 44.72 No

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -68.89 -46.89 0.81 -6.4215 -0.8305 23.39 0.57 97 482.56 27.64 52.55 Si

SLV 6 7.54 2 1.15 1.5 -42.92 -79.4 -2.13 11.218 -0.7739 12.64 0.385 96 325.94 18.47 35.5 No

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -55.79 30.8 2.93 12.8376 -3.6057 12.53 0.385 100 325.94 19.19 35.5 Si

SLV 7 7.54 2 1.15 1.5 -35.88 61.71 -7.05 -9.2165 -2.0421 17.25 0.485 92 410.6 22.23 44.72 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -61.06 -2.6 2.89 5.0296 -3.4699 2.43 0.57 95 482.56 27.2 52.55 Si

SLV 8 7.54 2 1.15 1.5 -38.61 5.55 -7.06 -1.0811 -2.1293 51.16 0.57 91 482.56 25.93 52.55 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 5.92 Ta 0.03 Wa 0.0009 denominatore 8

Comb. fd Sa x N M Mc Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 0.56 0.1022 -122.92 1.2626 24.4467 19.36 Si

SLV 2 2481 0.56 0.1122 -134.88 1.2626 26.1541 20.71 Si

SLV 3 2481 0.56 0.0857 -102.98 1.2626 21.3352 16.9 Si

SLV 4 2481 0.56 0.1188 -142.84 1.2626 27.225 21.56 Si

SLV 5 2481 0.56 0.0814 -97.85 1.2626 20.4807 16.22 Si

SLV 6 2481 0.56 0.1145 -137.71 1.2626 26.5406 21.02 Si

SLV 7 2481 0.56 0.088 -105.81 1.2626 21.7968 17.26 Si

SLV 8 2481 0.56 0.098 -117.77 1.2626 23.6743 18.75 Si

Per la verifica della tabella precedente non é stato considerato il rinforzo predisposto.

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 2.429 SLV 8 Si

V_SLV 0.562 SLV 4 No

PFFP_SLV 16.221 SLV 5 Si

Maschio 86

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

53.23 14.2 53.23 10.985 L7 L10 3.215 0.5 3.24 3.24 3.24

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino sulla faccia destra

Betoncino: C25/30 spessore: 0.1 acciaio materiale: B450C

Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 10 passo: 0.2

Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -225.01 -3.88 -2.98 93.5587 1.7615 43.57 3.2149 91 2721.76 146.66 296.41 Si

SLV 1 7.54 2 1.15 1.5 -200.57 20.15 13.69 10.9076 1.826 54.7 3.2149 90 2721.76 145.28 296.41 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -266.78 -164.44 -3.34 -74.441 1.9629 40.93 3.2149 93 2721.76 149.02 296.41 Si

SLV 2 7.54 2 1.15 1.5 -253.83 -163.75 13.71 22.1721 1.9758 43.22 3.2149 92 2721.76 148.29 296.41 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -236.01 244.64 -0.48 298.689 0.2467 15.78 2.2075 95 1868.84 105.31 203.53 Si

SLV 3 7.54 2 1.15 1.5 -141.83 301.62 4.07 -7.7969 0.3184 77.36 3.2149 88 2721.76 141.97 296.41 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -375.24 -290.54 -1.69 -261.3099 0.9181 20.21 2.8075 98 2376.8 138.17 258.85 Si

SLV 4 7.54 2 1.15 1.5 -319.34 -311.38 4.13 29.7513 0.8178 34.36 3.2149 95 2721.76 151.99 296.41 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -287.2 297.1 1.3 306.5154 -0.8503 17.2 2.4075 97 2038.16 116.53 221.97 Si

SLV 5 7.54 2 1.15 1.5 -144.73 358.98 -4.17 -12.5648 -0.824 75.81 3.2149 88 2721.76 142.13 296.41 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -426.44 -238.08 0.08 -253.4836 -0.1789 19.63 2.9075 100 2461.46 145.23 268.07 Si

SLV 6 7.54 2 1.15 1.5 -322.24 -254.02 -4.1 24.9834 -0.3246 34.05 3.2149 95 2721.76 152.16 296.41 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -395.66 171 2.95 119.6465 -1.895 27.12 3.2149 97 2721.76 156.3 296.41 Si

SLV 7 7.54 2 1.15 1.5 -210.24 211.35 -13.75 -4.9856 -1.982 52.19 3.2149 91 2721.76 145.83 296.41 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -437.43 10.44 2.58 -48.3532 -1.6936 25.08 3.2149 99 2721.76 158.66 296.41 Si

SLV 8 7.54 2 1.15 1.5 -263.5 27.45 -13.73 6.2789 -1.8322 41.64 3.2149 93 2721.76 148.84 296.41 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 5.92 Ta 0.03 Wa 0.0009 denominatore 8

Comb. fd Sa x N M Mc Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 0.56 0.0421 -285.74 7.1213 65.4154 9.19 Si

SLV 2 2481 0.56 0.0523 -354.82 7.1213 79.4226 11.15 Si

SLV 3 2481 0.56 0.0315 -213.78 7.1213 50.0755 7.03 Si

SLV 4 2481 0.56 0.0655 -444.05 7.1213 96.4731 13.55 Si

SLV 5 2481 0.56 0.0326 -221.18 7.1213 51.6879 7.26 Si

SLV 6 2481 0.56 0.0666 -451.45 7.1213 97.8343 13.74 Si

SLV 7 2481 0.56 0.0458 -310.4 7.1213 70.4968 9.9 Si

SLV 8 2481 0.56 0.056 -379.48 7.1213 84.2528 11.83 Si

Per la verifica della tabella precedente non é stato considerato il rinforzo predisposto.

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 15.779 SLV 3 Si

V_SLV 1.139 SLV 5 Si

PFFP_SLV 7.032 SLV 3 Si

Resistenza al taglio allineamento 2 (muratura rinforzata con rete e betoncino): AL 2

AL 2 - dir Y Pareti nell’allineamento: 84, 85, 86

Verifica a primo piano (+4,30m) Verifica a taglio per

Rottura diagonale

Pareti Comb.

Resist.

muratura [kN]

Resistenza acciaio [kN]

Resitenza globale [kN] Taglio[kN] Res./Taglio

84 SLV4 149.1 251.01 400.11 438.91

85 SLV4 28.35 53.94 82.29 51.45

86 SLV4 138.17 258.85 397.02 290.54

TOT SLV4 315.62 563.80 879.42 780.90 1.13 OK

Interstorey drift check (SLO) 4.6.12.

Nodo inferiore: nodo inferiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m] Z: coordinata Z. [m]

Nodo superiore: nodo superiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

Z: coordinata Z. [m] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale.

Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico.

Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m]

Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m]

S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi.

Questo capitolo mostra gli spostamenti estremi per ogni interpiano in ognuna delle combinazioni di carico.

Per spostamenti estremi si intendono i primi 5 spostamenti massimi tra tutti gli interpiani che condividono la stessa quota iniziale e la stessa quota finale.

limite SLO = 0,002

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z

5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.00105 SLO 1 -0.00109 0.00025 -0.00172 0.00025 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000792 SLO 1 -0.00124 0.00027 -0.00141 -0.00018 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.000497 SLO 1 -0.001 0.00024 -0.00128 0.00034 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000441 SLO 1 -0.00223 -0.00005 -0.00238 -0.0016 si 2819 38.16 12.185 0.64 5904 4.3 0.000401 SLO 1 -0.00005 0.00002 -0.00152 0.00003 si

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z

5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.001045 SLO 2 -0.00109 0.00014 -0.00172 0.00014 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000795 SLO 2 -0.00118 0.00016 -0.00134 -0.00029 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.00051 SLO 2 -0.00105 0.00019 -0.00134 0.00028 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000436 SLO 2 -0.00229 0.00017 -0.00246 -0.00135 si 2819 38.16 12.185 0.64 5904 4.3 0.000388 SLO 2 -0.00005 0.00002 -0.00147 0.00007 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.000989 SLO 3 -0.00105 0.00075 -0.00164 0.0008 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.00069 SLO 3 -0.0012 0.00078 -0.00136 0.0004 si 8278 32.91 0.71 7.54 10935 10.95 0.000488 SLO 3 -0.00167 0.0009 -0.00211 0.0025 si 8274 32.91 0 7.54 10931 10.95 0.000488 SLO 3 -0.00161 0.00089 -0.00204 0.0025 si 8300 32.91 5.17 7.54 10968 10.95 0.000482 SLO 3 -0.00192 0.0009 -0.00244 0.00246 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.000984 SLO 4 -0.00105 0.00064 -0.00164 0.00069 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000691 SLO 4 -0.00114 0.00067 -0.0013 0.00029 si 8278 32.91 0.71 7.54 10935 10.95 0.000512 SLO 4 -0.00178 0.00104 -0.00227 0.00272 si 8274 32.91 0 7.54 10931 10.95 0.000512 SLO 4 -0.00175 0.00104 -0.00223 0.00272 si 8300 32.91 5.17 7.54 10968 10.95 0.000503 SLO 4 -0.00196 0.00105 -0.0025 0.00268 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000516 SLO 5 -0.00067 -0.0034 -0.0007 -0.00522 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.00051 SLO 5 -0.00082 -0.00314 -0.00089 -0.0041 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.000495 SLO 5 -0.00025 -0.00048 -0.00054 -0.00048 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.000433 SLO 5 -0.00047 -0.00046 -0.00072 -0.00054 si 8369 27.98 9.653 7.54 11040 10.95 0.000421 SLO 5 -0.0008 -0.00267 -0.00092 -0.0041 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.00052 SLO 6 -0.00033 -0.00055 -0.00064 -0.00056 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000504 SLO 6 -0.00076 -0.00307 -0.00082 -0.00485 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000448 SLO 6 -0.00063 -0.00276 -0.00066 -0.00361 si 5791 47.83 5.17 4.3 8336 7.54 0.000431 SLO 6 -0.00053 -0.00041 -0.00057 -0.0018 si 6370 49.905 5.17 4.9 8341 7.54 0.000431 SLO 6 -0.00056 -0.00059 -0.00057 -0.00172 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000592 SLO 7 -0.00119 0.00342 -0.00139 0.00453 si 8278 32.91 0.71 7.54 10935 10.95 0.000563 SLO 7 -0.00085 0.00309 -0.00112 0.00499 si 8300 32.91 5.17 7.54 10968 10.95 0.000563 SLO 7 -0.00096 0.00309 -0.00136 0.00497 si 8274 32.91 0 7.54 10931 10.95 0.000562 SLO 7 -0.00083 0.00309 -0.00107 0.00499 si 8395 35.435 12.185 7.54 11066 10.95 0.000558 SLO 7 -0.00077 0.00309 -0.00126 0.00493 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000649 SLO 8 -0.001 0.0038 -0.00116 0.00502 si 8278 32.91 0.71 7.54 10935 10.95 0.000597 SLO 8 -0.00102 0.00331 -0.00136 0.00531 si 8274 32.91 0 7.54 10931 10.95 0.000596 SLO 8 -0.00102 0.00331 -0.00134 0.00531 si 8300 32.91 5.17 7.54 10968 10.95 0.000595 SLO 8 -0.00101 0.00332 -0.00145 0.00529 si 8395 35.435 12.185 7.54 11066 10.95 0.000575 SLO 8 -0.00065 0.00326 -0.00111 0.00517 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000455 SLO 9 0.00043 -0.00277 0.00049 -0.00363 si 8395 35.435 12.185 7.54 11066 10.95 0.000448 SLO 9 0.0001 -0.00225 0.00033 -0.00376 si 5791 47.83 5.17 4.3 8336 7.54 0.000443 SLO 9 0.00017 -0.00044 0.00037 -0.00186 si 6370 49.905 5.17 4.9 8341 7.54 0.000439 SLO 9 0.00015 -0.00063 0.00037 -0.00177 si 5783 44.51 5.17 4.3 8328 7.54 0.000431 SLO 9 0.00015 -0.00064 0.00038 -0.00202 si 6370 49.905 5.17 4.9 8341 7.54 0.00047 SLO 10 0.00011 -0.00071 0.00031 -0.00193 si 5791 47.83 5.17 4.3 8336 7.54 0.000464 SLO 10 0.00013 -0.00048 0.00031 -0.00197 si 8423 45.83 12.185 7.54 11094 10.95 0.000441 SLO 10 0.0002 -0.00199 0.00045 -0.00348 si 5783 44.51 5.17 4.3 8328 7.54 0.000439 SLO 10 0.00011 -0.00065 0.00032 -0.00206 si 8460 47.83 14.2 7.54 11131 10.95 0.000435 SLO 10 0.0002 -0.00191 0.00016 -0.00339 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000638 SLO 11 0.00007 0.00379 0 0.005 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.000596 SLO 11 0.00002 0.00107 0.00028 0.00132 si 8369 27.98 9.653 7.54 11040 10.95 0.000528 SLO 11 0.00001 0.00321 -0.00013 0.005 si 8357 27.98 7.45 7.54 11028 10.95 0.000515 SLO 11 0.00002 0.00326 -0.00019 0.005 si 8352 27.98 5.65 7.54 11020 10.95 0.000501 SLO 11 0 0.00329 -0.00025 0.00498 si 9567 27.98 14.2 9.056 11118 10.95 0.000698 SLO 12 0.00025 0.00417 0.00023 0.00549 si 8369 27.98 9.653 7.54 11040 10.95 0.000577 SLO 12 0.00007 0.00353 -0.00006 0.0055 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.00057 SLO 12 -0.00005 0.001 0.00019 0.00124 si 8357 27.98 7.45 7.54 11028 10.95 0.000563 SLO 12 0.00003 0.00359 -0.0002 0.0055 si 8352 27.98 5.65 7.54 11020 10.95 0.000549 SLO 12 -0.00004 0.00362 -0.00032 0.00547 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.000978 SLO 13 0.00082 -0.0002 0.00141 -0.00023 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000717 SLO 13 0.00082 -0.00016 0.00093 0.00026 si 1339 58.89 0.71 0 2575 0.64 0.000483 SLO 13 -0.00002 0 0.00028 -0.00004 si 8300 32.91 5.17 7.54 10968 10.95 0.000323 SLO 13 0.00131 -0.00002 0.0015 -0.0011 si 2806 32.91 12.185 0.64 5894 4.3 0.000307 SLO 13 -0.00008 -0.00005 0.00104 0.00006 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.000982 SLO 14 0.00082 -0.0003 0.00141 -0.00034 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000713 SLO 14 0.00088 -0.00026 0.00099 0.00015 si 1339 58.89 0.71 0 2575 0.64 0.000487 SLO 14 -0.00002 0 0.00028 -0.00006 si 2806 32.91 12.185 0.64 5894 4.3 0.000324 SLO 14 -0.00008 -0.00003 0.00109 0.00015 si 2819 38.16 12.185 0.64 5904 4.3 0.000302 SLO 14 0.00001 0 0.0011 -0.00019 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.001041 SLO 15 0.00087 0.0003 0.00149 0.00032 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.000824 SLO 15 0.00086 0.00035 0.00097 0.00083 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.000455 SLO 15 0.00075 0.00033 0.00098 0.00048 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000422 SLO 15 0.00129 0.00141 0.00141 0.00289 si 1339 58.89 0.71 0 2575 0.64 0.00041 SLO 15 -0.00002 0 0.00024 0.00002 si 5629 58.89 7.183 4.3 6397 4.9 0.001045 SLO 16 0.00086 0.0002 0.00149 0.00021 si 5647 58.89 14.2 4.3 6456 4.9 0.00082 SLO 16 0.00092 0.00025 0.00103 0.00073 si 5722 49.905 0.71 4.3 6352 4.9 0.000436 SLO 16 0.00069 0.00029 0.00092 0.00042 si 10968 32.91 5.17 10.95 12763 14.47 0.000427 SLO 16 0.00123 0.00163 0.00133 0.00313 si 2806 32.91 12.185 0.64 5894 4.3 0.000419 SLO 16 -0.00011 0.00017 0.00115 0.00104 si

Riepilogo verifiche

Geotechnical report and foundations 4.7.

Site characterization 4.7.1.

The study area is located inside the base of Aviano, in Area F. It is a flat area placed at an altitude of about

95m, which has land consisting of gravel and sand in silt matrix.

The water table is located at a great depth below ground level. From the seismic point of view the category of subsoil can be taken of the type B and category topographic T1.

Characteristic values of geotechnical parameters 4.7.2.

Geotechnical parameters at the level of foundation

Gravels and sands in silt – clay matrix

Unit weight = 18 kN/m3

Cohesion c = 0 kN/m2

Friction angle = 35°

Description of the works 4.7.3.

It is provided the realization of new continuous foundation below the new RC walls on the East side of the building. It is also provided the construction of a new continuous beam foundation for concrete structures that will allow to realize the seismic joint of separation between Body B and C.

Design approaches and design values of geotechnical parameters 4.7.4.

Design approaches and design values of geotechnical parameters.

Maximum soil bearing capacity

D.M. 14/01/2008

Ultimate limit state GEO for global capacity evaluation

Approach 1 - Combination 2 - A2 + M2 + R2

Shallow footing

Bearing capacity reduction factor (R2)

Partial loads coefficients (A2)

- permanent

- variables r 1.8 g 1.0 q 1.3

Geotechnical parameters (M2)

- shear angle

- undrained cohesion

- volume unit weight Soil characteristics at foundation level: Gravelly – sand soil

Unit weight

Cohesion (N/m2)

Cohesion characteristic value

Shear angle

Characteristic value Φk = atan(t) = 29.26 deg

Maximum pressures under foundation soil 4.7.5.

Shallow plinth 4.7.6.

1 - Soil bearing capacity check

Profondità imposta fondazione h 1.20 m

Fattori di capacità portante

Nq tan k e tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

1.25 cu 1.4

1.0

18000 m3 c 0 m2 ck cu

35 deg t tan

Base B 2.00 m

Lunghezza L 2.00 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B L sq sc s 1 0.4

B L

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 391.15 kN m

Pressione sul terreno in comb. SLU 4 pt 350 kN m2

Grado di sicurezza qult pt

1.12 > 1

Continuous foundation 4.7.7.

1 – Soil bearing capacity

Profondità imposta fondazione h 1.00 m tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 0.80 m

Lunghezza L 6.45 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B

L sq sc s 1 0.4 dc 1 0.35

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h

B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 310.3 kN pt 250 kN

1.24 1.24 > 1

New r.c foundation beam 4.7.8.

Structural checks

1 - Bending check

2 – Shear check

Soil bearing check

Profondità imposta fondazione h 1.00 m tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 0.60 m

Lunghezza L 9.00 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B

L sq sc s 1 0.4

Coefficienti di profondità dc 1 0.35

B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 318.36 kN pt 200 kN

1.59 1.59 > 1

New condition – Body C 5

The structure was modeled providing a seismic joint between body B and body C.

Different colors indicate surface loads applied on the structure.

Seismic parameters 5.1.

Construction type 2 – ordinary structure – Vn ≥ 50 years Use class III – Facility whose use provides relevant crowding Subsoil class B

Ductility class: CD “B”

Analysis type: Linear dynamic

Structure factor: q=2.25

Structure: non regular in plane and non regular in elevation

Conditions and combinations of loads 5.2.

a) Snow action (NTC 2008)

Snow load: qs = 1.2 kN/m2 .

Snow load was assigned to roof structure elements of the model in form of distributed surface load.

b) Load conditions

c) Surface loads

ROOF SLAB (Short span) Self-weight of existing slab (20+5cm) 2800 N/m2 New r.c. joists (i=0.9m) and cast (4cm) 2350 “ “ Roof cover + insulation 1000 “ “ Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “ Snow 1200 “ “ 7850 N/m2

ROOF SLAB (Long span) Self-weight of existing slab (30+5cm) 3200 N/m2 New r.c. joists (i=1.04m) and cast (4cm) 4250 “ “ Roof cover + insulation 1000 “ “ Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “ Snow 1200 “ “ 10150 N/m2

Correspondence with loads just listed can be found in following table [kN/m2]

e) Combination coefficients in ultimate limit state

f) Combination for serviceability limit state (rare condition)

g) Combination coefficients in Operativity limit state

h) Combination coefficients in Life preservation limit state

i) Combination coefficients in Life preservation limit state - foundations

j) Combination coefficients P-Delta

Modal response 5.3.

Modo: identificativo del modo di vibrare.

Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale.

Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale.

Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale.

Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale.

Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.900779 Traslazione Y: 0.887464 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.987292 Rotazione Y: 0.974999 Rotazione Z: 0.886786

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 0.837671998 0.015594225 0.000000527 0 0.000000353 0.009583888 0.000237348 2 0.594848132 0.005649403 0.002163261 0 0.001268101 0.00340441 0.00470565 3 0.586375171 0.000076969 0.020418993 0 0.0114846 0.000045602 0.021988765 4 0.582339879 0.000007823 0.026811515 0 0.015141499 0.000004334 0.028740041 5 0.552205707 0.010673885 0.002839538 0 0.001661969 0.006380553 0.000675175 6 0.48179617 0.001476127 0.000000983 0 0.000000978 0.000688538 0.000529387 7 0.476833989 0.035522928 0.000010584 0 0.000005214 0.01670412 0.000627661 8 0.470275389 0.012358048 0.000004172 0 0.000001776 0.004920006 0.000864927 9 0.401607367 0.000020015 0.001129095 0 0.000565214 0.000008562 0.002015036 10 0.400859771 0.023397472 0.000186396 0 0.000067215 0.009865456 0.000598427 11 0.381264773 0.000011535 0.000000013 0 0.000003806 0.000041214 0.0000047 12 0.372861594 0.000017883 0.000654347 0 0.000332049 0.000008889 0.000983381 13 0.35696373 0.00000527 0.006490987 0 0.003022285 0.000000377 0.004757574 14 0.346241439 0.000217534 0.005794491 0 0.002318515 0.00005631 0.006056259 15 0.341334308 0.007022079 0.000017156 0 0.000009611 0.003131025 0.0001627 16 0.324066056 0.000061337 0.008947326 0 0.003302534 0.000006404 0.005750558

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 17 0.305509993 0.001217574 0.001702591 0 0.000684051 0.00078575 0.001261022 18 0.287065798 0.000239647 0.000722724 0 0.000330134 0.000073191 0.000851742 19 0.257351268 0.001330903 0.002978731 0 0.00149841 0.000821648 0.002016864 20 0.23614547 0.00770025 0.001700174 0 0.000925692 0.005916118 0.00364685 21 0.222166634 0.002658214 0.001801625 0 0.001106757 0.0019026 0.00178513 22 0.208697155 0.009176742 0.000063484 0 0.000038038 0.004357866 0.000047487 23 0.179036896 0.013668423 0.000200907 0 0.000231044 0.008637155 0.000135966 24 0.141599646 0.001028574 0.004491157 0 0.003013046 0.000169284 0.004690856 25 0.118047358 0.077490491 0.004349877 0 0.004577015 0.08170746 0.002249981 26 0.107054684 0.005623886 0.023513948 0 0.018752523 0.007964875 0.023203634 27 0.099991968 0.541546769 0.018060986 0 0.024932952 0.69180842 0.001331661 28 0.073178971 0.022095353 0.708883155 0 0.87307199 0.02755452 0.721278122 29 0.0488586 0.102811369 0.007180517 0 0.0035376 0.088027327 0.007664919 30 0.036184188 0.002078042 0.036344245 0 0.015407306 0.000423505 0.037924136

Calculation notes 5.4.

Stresses on structural elements – Body C 5.5.

The structure was calculated with loads defined above, corresponding to those prescribed by the today’s regulations for the new use of education / school, combined appropriately to limit states SLU and SLE for vertical loads and SLV for those seismic.

Roof slab – short span 5.5.1.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

The existing floor was considered as permanent load, and the structural resistance is given by the new joists.

Calculation scheme

Length L = 6.00m Joists spacing i = 0.90m Loads:

Dead g = 6.65 kN/m2 Live q = 1.20 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 10.45 kN/m

Reactions VA = VC = 31.35 kN Design bending moment Mmax = 47.03 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 28.22 kN Bending moment Med = Mmax i = 42.33 kNm

Stresses in Rare combination: qtotR= (1.0 g + 1.0 q) (1m) = 7.85 kN/m

Reactions VA = VC = 23.55 kN Design bending moment Mmax = 35.33 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 21.20 kN Bending moment Med = Mmax i = 31.80 kNm

Stresses in almost permanent combination: qtotQP= (1.0 g + 0.6 q) (1m) = 7.37 kN/m

Reactions VA = VC = 22.11 kN Design bending moment Mmax = 33.17 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 19.90 kN Bending moment Med = Mmax i = 29.85 kNm

Roof slab – long span 5.5.1.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

The existing floor was considered as permanent load, and the structural resistance is given by the new joists.

Calculation scheme

Length L = 9.00m Joists spacing i = 1.04m

Loads:

Dead g = 8.95 kN/m2 Live q = 1.20 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 13.44 kN/m

Reactions VA = VC = 60.48 kN Design bending moment Mmax = 136.08 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 62.90 kN Bending moment Med = Mmax i = 141.52 kNm

Stresses in Rare combination: qtotR= (1.0 g + 1.0 q) (1m) = 10.15 kN/m

Reactions VA = VC = 45.68 kN Design bending moment Mmax = 102.77 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 47.51 kN Bending moment Med = Mmax i = 106.88 kNm

Stresses in almost permanent combination: qtotQP= (1.0 g + 0.6 q) (1m) = 9.67 kN/m

Reactions VA = VC = 43.52 kN Design bending moment Mmax = 97.91 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 45.26 kN Bending moment Med = Mmax i = 101.83 kNm

R.c. frame of seismic joint 5.5.2.

Axial force diagrams (N) – envelope [kN]

Bending moment diagram (M3) – envelope [kNm]

R.c. and masonry walls 5.5.3.

Axial force diagrams (Fzz) – maximum envelope [kN/m]