ASHE12~4.PDF

Project ASHE 12-1039

RENOVATE FACILITY 1469 FOR EDUCATION CENTER

2408_ASHE 12-1039_DesAnStr_100%EN-R0.docx

Resistenza: flessione deviata con forza assiale p. 4.2.4.1.2 NTC08 R5 =0.089 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=3.92256 NEd=4.46213 Mx,Ed=-10.2285016 My,Ed=-0.4487547 Npl,Rd=1315.52906 Mn,x,Rd=141.5738375 Mn,y,Rd=32.5295 alfa =1 beta =1 rox =0 roy =0 classe 1

Resistenza: taglio X p. 4.2.4.1.2 (4.2.17) NTC08 R6 =0.002 in comb. Famiglia "SLV" 8 x=0 VEd=-0.65901 Vc,Rd=421.42086

Resistenza: taglio Y p. 4.2.4.1.2 (4.2.17) NTC08 R7 =0.026 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=3.92256 VEd=-10.21982 Vc,Rd=399.71129

Resistenza: torsione p. 4.2.4.1.2 (4.2.29) NTC08 R8 =0.001 in comb. Famiglia "SLV" 15 x=0 TEd=0.003613 taut,Ed =166.5 TRd=2.80391

Instabilita: compressione semplice p. 4.2.4.1.3.1 (4.2.42) NTC08 B1 =0.009 in comb. Famiglia "SLV" 6 x=1.43827 NEd=-6.65583 Nb,Rd=702.96992 chi =0.534 classe 1

Instabilita: flessione deviata p. 4.2.4.1.3.3 NTC08, p. 5.5.4. ENV 1993-1-1:1994 B3 =0.067 in comb. Famiglia "SLV" 8 x=0 classe 1 Mx,Sd=-3.9225063 My,Sd=1.2895614 Mb,x,Rd=141.5738375 Mb,y,Rd=32.5295 Verifica a instabilita flesso-torsionale (svergolamento) non eseguita

Instabilita: flessione deviata con compressione p. 4.2.4.1.3.3 NTC08, C4.2.4.1.3.3.1 B4 =0.072 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=0 classe 1 NEd=-5.22668 Mxeq,Ed=-7.6713766 Myeq,Ed=0.338677 NRd=702.96992 Mx,Rd=141.5403125 My,Rd=32.4040281

Frecce massime e minime nelle combinazioni (relative alla congiungente nodo iniziale nodo finale ad eccezione delle mensole): solo comb. peggiore comb. Famiglia "SLE rara" 2 fx=-0.00007 x=0.78451 fy=-0.00009 x=3.0073 rapp. luce/freccia = 42818.912; freccia < luce/400

Steel column V1 Superelemento in acciaio composto da 4 aste: 936, 939, 940, 941

Unita' di misura: m, kN, deg, .C, s Superelemento di lunghezza complessiva L= 11.68 m composto da:

asta 936: Colonna in acciaio tronco Platea Scala Sicurezza - Piano Rialzato Ovest filo S7 (L = 1.82 m) asta 939: Colonna in acciaio tronco Piano Rialzato Ovest - Primo Piano filo S7 (L = 3.21 m) asta 940: Colonna in acciaio tronco Primo Piano - Secondo Piano filo S7 (L = 3.24 m) asta 941: Colonna in acciaio tronco Secondo Piano - Terzo Piano filo S7 (L = 3.41 m) Nodo iniziale n.713 Nodo finale n.7547 Cerniera iniziale: No Cerniera finale: No Sezione: HEA300; Materiale: S235; Rotazione: 90.; Sovraresistenza:0%; Sisma Z:No;

Mensola Y: Nessuno; Mensola X: Nessuno;

Mensola Y: Nessuno; Mensola X: Nessuno;

fy=235000 classe peggiore 1 Snellezza 109 curva X b curva Y c chix= 0.793 chiy= 0.452 Ncr,x=566938.625 Ncr,y=195642.5 betam=0.7 betan=0.7

Instabilita: compressione semplice p. 4.2.4.1.3.1 (4.2.42) NTC08 B1 =0.106 in comb. Famiglia "SLV" 1 x=6.542 NEd=-120.28313 Nb,Rd=1138.89219 chi =0.452 classe 1

Instabilita: flessione deviata con compressione p. 4.2.4.1.3.3 NTC08, C4.2.4.1.3.3.2 B4 =0.335 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=0 classe 1 NEd=-334.63477 Mx,Ed=25.8486906 My,Ed=5.084759 NRk=2647.85438 Mx,Rk=325.48695 My,Rk=150.722575 cm.x=0.4 cm.y=0.4 kxx=0.432 kxy=0.339 kyx=0.259 kyy=0.565

Asta 936: Colonna in acciaio tronco Platea Scala Sicurezza - Piano Rialzato Ovest filo S7

Unita' di misura: m, kN, deg, .C, s Lunghezza= 1.82 Nodo iniziale n.713 Nodo finale n.2655 Cerniera iniziale: No Cerniera finale: No

Sezione: HEA300; Materiale: S235; Rotazione: 90.; Sovraresistenza:0%; Sisma Z:No;

Mensola Y: Nessuno; Mensola X: Nessuno;

fy=235000 classe peggiore 1 Snellezza 17 curva X b curva Y c chix= 1 chiy= 1 Ncr,x=23349572 Ncr,y=8057607 betam=0.7 betan=0.7

Verifiche di resistenza SLE ($ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Resistenza: compressione p. 4.2.4.1.2 (4.2.10) NTC08 R2 =0.133 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=0 rox =0 roy =0 NEd=-334.63477 Nc,Rd=2521.76609 classe 1

Resistenza: flessione semplice con forza assiale p. 4.2.4.1.2 NTC08 R4 =0.065 in comb. Famiglia "SLV" 3 x=1.82 NEd=-230.22977 Mx,Ed=-20.2535766 Npl,Rd=2521.76609 Mn,x,Rd=309.9876 rox =0 roy =0 classe 1

Resistenza: flessione deviata con forza assiale p. 4.2.4.1.2 NTC08 R5 =0.158 in comb. Famiglia "SLV" 8 x=0 NEd=-160.98901 Mx,Ed=28.5088313 My,Ed=9.5372578 Npl,Rd=2521.76609 Mn,x,Rd=309.9876 Mn,y,Rd=143.545325 alfa =1 beta =1 rox =0 roy =0 classe 1

Resistenza: taglio X p. 4.2.4.1.2 (4.2.17) NTC08 R6 =0.007 in comb. Famiglia "SLV" 12 x=0 VEd=-8.42279 Vc,Rd=1167.22578

Resistenza: taglio Y p. 4.2.4.1.2 (4.2.17) NTC08 R7 =0.06 in comb. Famiglia "SLV" 4 x=0 VEd=-29.22554 Vc,Rd=483.55305

Resistenza: torsione p. 4.2.4.1.2 (4.2.29) NTC08 R8 =0.002 in comb. Famiglia "SLV" 12 x=0 TEd=-0.0113163 taut,Ed =263 TRd=5.5603109

Instabilita: flessione deviata con compressione p. 4.2.4.1.3.3 NTC08, C4.2.4.1.3.3.2 B4 =0.174 in comb. Famiglia "SLU" 4 x=0 classe 1 NEd=-334.63477 Mx,Ed=25.8486906 My,Ed=5.084759 NRk=2647.85438 Mx,Rk=325.48695 My,Rk=150.722575 cm.x=0.4 cm.y=0.4 kxx=0.395 kxy=0.232 kyx=0.237 kyy=0.387

Anchor check on existing masonry 3.6.6.

Anchor particular of most stressed steel beam on existing masonry

Anchor:

L = 375 mm square plate side length t = 300 + 60 = 360 mm wall thickness + 1 layer of shotcrete reinforcement

Brick masonry and good mortar:

fvk0 = 0.20 N/mm2 shear resistance without compression stresses

M = 2.5 safety factor fvk = fvk0 + 0.4 n characteristic shear resistance n = 0 N/mm2 compression stress (0 for security) fvd = fvk / M =0.08 N/mm2 design shear resistance

Maximum axial force on steel beam: Nsd = ± 12.00 kN

Shear for masonry: Vsd = Nsd = 12.00 kN

Total design shear resistance: Vrd = 4 · L · t · fvd = 43.20 kN

Check: Vsd = 12.00 kN < Vrd = 43.20 kN OK

Beam – column union check (HEA 300 – HEA 300) 3.6.7.

Unione bullonata trave(HEA300) - colonna (HEA300) soggetta a taglio e trazione

Bulloni:

n 4 n. totale bulloni nt 2 n. bulloni soggetti a trazione d 20 mm diam. bulloni

Ares 245 mm

Classe 8.8 (alta resistenza) fyb 649 N mm ftb 800 N mm

Piastra rettangolare (S235):

ftk 360 N d0 21.5 mm diam. fori e1 50 mm e2 50 mm p1 190 mm t 10 mm spessore piastra

Momento flettente trave: Msd 44.49 kN m SLU 4

Dist. centro trazioni e compressioni: b p1 190 mm

Taglio soll. trave: Vsd 55.39 kN SLU 4

Taglio sollecitante bulloni: Vtot Vsd 55.39 kN

Trazione sollecitante bulloni: Tr Msd b

234.16 kN

Coeff. di riduzione della resistenza: m2 1.25

Taglio sul singolo bullone:

Fved Vtot n

13.85 kN

Trazione sul singolo bullone:

Fted Tr nt

117.08 kN

Verifica limiti dimensionali piastra:

e1 50 mm > 1.2 d0 25.8 mm e2 50 mm > 1.2 d0 25.8 mm p1 190 mm > 2.2 d0 47.3 mm verifiche dimensionali soddisfatte

Resistenza al taglio di calcolo di un bullone

Fvrd

0.6 ftb Ares m2

Fvrd 94.08 kN > Fved 13.85 kN verifica soddisfatta

Resistenza a trazione di calcolo di un bullone

Ftrd

0.9 ftb Ares

Ftrd 141.12 kN > Fted 117.08 kN

Resistenza di calcolo a rifollamento sulla lamiera della piastra min 1 e1

3 d0

0.78 k min

2.8 e2 d0

1.7 2.5

2.5

Fbrd k ftk d t

Fbrd 111.63 kN > Fved 13.85 kN

Resistenza a punzonamento del piatto collegato dm 30 mm diametro cerchio inscritto nella testa esagonale del bullone (M20) tp t spessore piatto

Bprd

0.6 dm tp ftk

Bprd 162.86 kN > Fted 117.08 kN

Verifica a taglio e trazione

Fvrd_tot min Fvrd Fbrd( )

Fvrd_tot 94.08 kN

Ftrd_tot min Ftrd Bprd( )

Ftrd_tot 141.12 kN

Fved Fvrd_tot

Fted

1.4 Ftrd_tot

0.74 < 1

La verifica è soddisfatta

HEA 300 anchors check 3.6.8.

Tirafondi colonna (HEA300) soggetta a taglio e trazione

Tirafondi:

n 4 n. totale tirafondi nt 2 n. tirafondi soggetti a trazione d 20 mm diam. tirafondi

Ares 245 mm

Acciaio S235 fyb 235 N mm ftb 360 N

Piastra rettangolare (S235):

ftk 360 N d0 24 mm diam. fori e1 40 mm e2 40 mm p1 380 mm t 20 mm spessore piastra

Momenti flettenti colonna: Msdx 29.75 kN m SLV3

Msdy 2.19 kN m SLV3

Dist. centro trazioni e compressioni: b p1 380 mm

Sforzo assiale colonna (compressione): Nsd 157.46 kN SLV3

Tagli soll. colonna: Vsdx 12.75 kN SLV3

Vsdy 0.80 kN SLV3

Taglio sollecitante tirafondi: Vtot Vsdx

Vsdy

12.78 kN

Coeff. di riduzione della resistenza: m2 1.25

Taglio sul singolo tirafondo:

Fved Vtot n

3.19 kN

Trazione sul singolo tirafondo:

Fted Nsd n

Msdx b nt

Msdy b nt

2.66 kN

Verifica limiti dimensionali piastra:

e1 40 mm > 1.2 d0 28.8 mm e2 40 mm > 1.2 d0 28.8 mm p1 380 mm > 2.2 d0 52.8 mm verifiche dimensionali soddisfatte

Resistenza al taglio di calcolo di un tirafondo

Fvrd

0.6 ftb Ares

Fvrd 42.34 kN > Fved 3.19 kN

Resistenza a trazione di calcolo di un tirafondo

Ftrd

0.9 ftb Ares

Ftrd 63.5 kN > Fted 2.66 kN

Resistenza di calcolo a rifollamento sulla lamiera della piastra min 1 e1

3 d0

0.56 k min

2.8 e2 d0

1.7 2.5

2.5

Fbrd k ftk d t

Fbrd 160 kN > Fved 3.19 kN

Resistenza a punzonamento del piatto collegato dm 30 mm diametro cerchio inscritto nella testa esagonale del dado (per M20) tp t spessore piatto

Bprd

0.6 dm tp ftk

Bprd 325.72 kN > Fted 2.66 kN

Verifica a taglio e trazione

Fvrd_tot min Fvrd Fbrd( )

Fvrd_tot 42.34 kN

Ftrd_tot min Ftrd Bprd( )

Ftrd_tot 63.5 kN

Fved

Fvrd_tot

Fted

1.4 Ftrd_tot

0.11 < 1

Lunghezza di ancoraggio minima dei tirafondi

Dati del cls:

C 25/30 classe del calcestruzzo fck 25 N mm resistenza cilindrica caratteristica c 1.50 fattore di sicurezza della resistenza per il cls fcd

0.85 fck c 14.17

N mm resistenza cilindrica di calcolo fctk 1.80 N mm resistenza a trazione caratteristica del cls fctd fctk c 1.2

N mm resistenza a trazione di calcolo del cls fbd 2.25 fctd 2.7 N mm tensione ultima di aderenza cls - barra acciaio

Lunghezza di ancoraggio minima per ciascun tirafondo:

Lbmin Fted d ( ) fbd 16 mm

La lunghezza di ancoraggio prevista nel progetto vale circa 400mm e per cui risulta ampiamente sufficiente all'ancoraggio delle strutture.

Interstorey drift check (SLO) 3.6.9.

Spostamenti di interpiano estremi Nodo inferiore: nodo inferiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m] Z: coordinata Z. [m] Nodo superiore: nodo superiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

Z: coordinata Z. [m] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale.

Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico.

Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m] Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m] S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi.

Questo capitolo mostra gli spostamenti estremi per ogni interpiano in ognuna delle combinazioni di carico.

Per spostamenti estremi si intendono i primi 5 spostamenti massimi tra tutti gli interpiani che condividono la stessa quota iniziale e la stessa quota finale.

limite SLO = 0,002

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y

X Y Z Z

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000574 SLO 1 -0.00132 -0.00069 -0.00316 -0.00135 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000461 SLO 1 0 0 -0.00132 -0.00069 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000367 SLO 1 -0.00316 -0.00135 -0.00428 -0.00197 si

4114 -2.045 8.545 4.3 5662 7.54 0.000252 SLO 1 -0.00053 -0.00103 -0.00107 -0.00164 si

640 -2.045 8.545 -0.73 2521 1.09 0.000247 SLO 1 0 0 -0.00009 -0.00044 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000509 SLO 2 -0.00122 -0.00038 -0.00291 -0.00075 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000396 SLO 2 0 0 -0.00122 -0.00038 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000328 SLO 2 -0.00291 -0.00075 -0.00399 -0.00113 si

4114 -2.045 8.545 4.3 5662 7.54 0.000194 SLO 2 -0.00052 -0.00058 -0.00104 -0.00093 si

4138 18.48 12.295 4.3 5687 7.54 0.000183 SLO 2 -0.0005 -0.00014 -0.00107 -0.00028 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000282 SLO 3 0 0 -0.0009 -0.00013 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000271 SLO 3 -0.0009 -0.00013 -0.00182 -0.0002 si

4102 4.66 7.67 4.3 5650 7.54 0.000228 SLO 3 -0.00055 0.0004 -0.0011 0.00089 si

4079 4.66 5.43 4.3 5627 7.54 0.000225 SLO 3 -0.00053 0.00039 -0.00107 0.00089 si

2629 13.88 12.69 1.09 4177 4.3 0.000224 SLO 3 -0.00001 0.00005 -0.0005 0.00058 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000254 SLO 4 0 0 -0.0008 0.00018 si

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y

X Y Z Z

4102 4.66 7.67 4.3 5650 7.54 0.000239 SLO 4 -0.00054 0.00046 -0.00108 0.00101 si

4079 4.66 5.43 4.3 5627 7.54 0.000239 SLO 4 -0.00053 0.00046 -0.00107 0.00101 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000237 SLO 4 -0.0008 0.00018 -0.00157 0.0004 si

4048 4.66 0.395 4.3 5596 7.54 0.00023 SLO 4 -0.00047 0.00045 -0.00096 0.00101 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000654 SLO 5 -0.00112 -0.00126 -0.00295 -0.00253 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000523 SLO 5 0 0 -0.00112 -0.00126 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000465 SLO 5 -0.00295 -0.00253 -0.004 -0.00376 si

640 -2.045 8.545 -0.73 2521 1.09 0.000412 SLO 5 0 0 0 -0.00075 si

672 -2.255 9.995 -0.73 1500 0 0.000387 SLO 5 0 0 -0.00004 -0.00028 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000531 SLO 6 -0.00097 -0.00079 -0.00258 -0.00162 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000388 SLO 6 0 0 -0.00097 -0.00079 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000379 SLO 6 -0.00258 -0.00162 -0.00357 -0.00249 si

2453 13.88 5.43 1.09 4081 4.3 0.000327 SLO 6 0.00001 -0.00002 -0.00005 -0.00107 si

2304 13.88 0 1.09 4013 4.3 0.000325 SLO 6 0.00001 -0.00003 -0.00001 -0.00108 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000418 SLO 7 0.00028 0.00059 0.00152 0.0013 si

2501 13.88 7.67 1.09 4104 4.3 0.000413 SLO 7 0 0.0001 -0.0001 0.00143 si

2629 13.88 12.69 1.09 4177 4.3 0.000409 SLO 7 0.00004 0.00012 -0.00007 0.00143 si

2590 13.88 12.295 1.09 4141 4.3 0.000407 SLO 7 0.00004 0.00012 -0.00007 0.00143 si

2500 9.26 7.67 1.09 4103 4.3 0.000407 SLO 7 -0.00001 0.00009 -0.00012 0.0014 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000545 SLO 8 0.00043 0.00105 0.00189 0.00221 si

672 -2.255 9.995 -0.73 1500 0 0.000484 SLO 8 0 0 -0.00007 0.00035 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000477 SLO 8 0.00189 0.00221 0.00318 0.00324 si

2500 9.26 7.67 1.09 4103 4.3 0.000422 SLO 8 -0.00001 0.0001 -0.00011 0.00145 si

2617 9.26 12.69 1.09 4165 4.3 0.000419 SLO 8 -0.00001 0.00011 -0.0001 0.00145 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000421 SLO 9 -0.00051 -0.00112 -0.00138 -0.00227 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000383 SLO 9 0 0 -0.00051 -0.00112 si

640 -2.045 8.545 -0.73 2521 1.09 0.000378 SLO 9 0 0 0.00006 -0.00068 si

2292 9.26 0 1.09 4001 4.3 0.000357 SLO 9 0.00002 -0.00005 0.00028 -0.00116 si

2452 9.26 5.43 1.09 4080 4.3 0.000356 SLO 9 0.00006 -0.00005 0.00031 -0.00116 si

2304 13.88 0 1.09 4013 4.3 0.000345 SLO 10 0.00004 -0.00003 0.00032 -0.0011 si

2453 13.88 5.43 1.09 4081 4.3 0.000345 SLO 10 0.00007 -0.00002 0.00032 -0.0011 si

2341 13.88 0.395 1.09 4053 4.3 0.000343 SLO 10 0.00005 -0.00004 0.00033 -0.0011 si

2452 9.26 5.43 1.09 4080 4.3 0.000341 SLO 10 0.00006 -0.00004 0.0003 -0.00111 si

2292 9.26 0 1.09 4001 4.3 0.000338 SLO 10 0.00002 -0.00004 0.00023 -0.00111 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.00069 SLO 11 0.00089 0.00072 0.00309 0.00156 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000613 SLO 11 0.00309 0.00156 0.00507 0.00234 si

2501 13.88 7.67 1.09 4104 4.3 0.000407 SLO 11 0.00006 0.00011 0.00026 0.0014 si

2629 13.88 12.69 1.09 4177 4.3 0.000403 SLO 11 0.00008 0.00012 0.00028 0.0014 si

2500 9.26 7.67 1.09 4103 4.3 0.000401 SLO 11 0.00005 0.00009 0.00025 0.00136 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000804 SLO 12 0.00104 0.00119 0.00346 0.00247 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000673 SLO 12 0.00346 0.00247 0.00551 0.00361 si

672 -2.255 9.995 -0.73 1500 0 0.000532 SLO 12 0 0 -0.00005 0.00038 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.00049 SLO 12 0 0 0.00104 0.00119 si

2500 9.26 7.67 1.09 4103 4.3 0.000417 SLO 12 0.00005 0.0001 0.00026 0.00142 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000407 SLO 13 0.00208 -0.00046 0.00347 -0.00075 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000405 SLO 13 0.00072 -0.00025 0.00208 -0.00046 si

4079 4.66 5.43 4.3 5627 7.54 0.000243 SLO 13 0.00071 -0.00021 0.0014 -0.0006 si

4102 4.66 7.67 4.3 5650 7.54 0.00024 SLO 13 0.00071 -0.00021 0.00138 -0.0006 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000236 SLO 13 0 0 0.00072 -0.00025 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000444 SLO 14 0.00082 0.00006 0.00233 0.00014 si

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y

X Y Z Z

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000411 SLO 14 0.00233 0.00014 0.00376 0.00009 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000255 SLO 14 0 0 0.00082 0.00006 si

4102 4.66 7.67 4.3 5650 7.54 0.000234 SLO 14 0.00072 -0.00015 0.0014 -0.00048 si

4079 4.66 5.43 4.3 5627 7.54 0.000233 SLO 14 0.00071 -0.00015 0.00139 -0.00048 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.000679 SLO 15 0.00114 0.00031 0.00342 0.00069 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000601 SLO 15 0.00342 0.00069 0.0055 0.00097 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.000366 SLO 15 0 0 0.00114 0.00031 si

4105 18.48 7.67 4.3 5653 7.54 0.000236 SLO 15 0.00073 0.0005 0.00141 0.00086 si

4082 18.48 5.43 4.3 5630 7.54 0.000236 SLO 15 0.00072 0.0005 0.00139 0.00086 si

3274 -2.045 12.025 2.49 4856 5.9 0.00074 SLO 16 0.00124 0.00062 0.00367 0.00129 si

4856 -2.045 12.025 5.9 6512 9.38 0.000626 SLO 16 0.00367 0.00129 0.00579 0.00181 si

714 -2.045 12.025 -0.73 3274 2.49 0.00043 SLO 16 0 0 0.00124 0.00062 si

672 -2.255 9.995 -0.73 1500 0 0.000319 SLO 16 0 0 -0.00003 0.00023 si

4114 -2.045 8.545 4.3 5662 7.54 0.000281 SLO 16 0.00069 0.00088 0.00136 0.0015 si

Check summary

Geotechnical report and foundations 3.7.

Site characterization 3.7.1.

The study area is located inside the base of Aviano, in Area F. It is a flat area placed at an altitude of about

95m, which has land consisting of gravel and sand in silt matrix.

The water table is located at a great depth below ground level. From the seismic point of view the category of subsoil can be taken of the type B and category topographic T1.

Characteristic values of geotechnical parameters 3.7.2.

Geotechnical parameters at the level of foundation

Gravels and sands in silt – clay matrix

Unit weight = 18 kN/m3

Cohesion c = 0 kN/m2

Friction angle = 35°

Description of the works 3.7.3.

New foundation works, in addition to the existing ones are not provided, because pressure on the ground are low and the width of foundation base is adequate. A new foundation plate will be constructed under the new metallic stair on the west side.

Design approaches and design values of geotechnical parameters 3.7.4.

Design approaches and design values of geotechnical parameters.

Maximum soil bearing capacity

D.M. 14/01/2008

Ultimate limit state GEO for global capacity evaluation

Approach 1 - Combination 2 - A2 + M2 + R2

Shallow footing

Bearing capacity reduction factor (R2) r 1.8

Partial loads coefficients (A2)

- permanent

- variables

Geotechnical parameters (M2)

- shear angle

- undrained cohesion

- volume unit weight

Soil characteristics at foundation level: Gravelly – sand soil

Unit weight

Cohesion (N/m2)

Cohesion characteristic value

Shear angle

Characteristic value Φk = atan(t) = 29.26 deg

Maximum pressures under foundation soil 3.7.5.

g 1.0 q 1.3

1.25 cu 1.4

1.0

18000 N m3 c 0 ck c cu

35 deg t tan

Continuous foundation 3.7.6.

1 - Load bearing capacity

Profondità imposta fondazione h 2.00 m

Fattori di capacità portante

Nq tan k e tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 1.10 m

Lunghezza L 7.50 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B L sq sc s 1 0.4

B L

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h

B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 653.13 kN m

Pressione sul terreno in comb. SLU 4 pt 250 kN

Grado di sicurezza qult pt

2.61 2.61 > 1

Foundation plate under metallic stair 3.7.7.

Structural checks

1 - Load bearing capacity

Profondità imposta fondazione h 0.60 m

Fattori di capacità portante

Nq tan k e tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 2.00 m

Lunghezza L 5.00 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B

L sq sc s 1 0.4

B

L

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 256.01 kN

Pressione sul terreno in comb. SLU 4 pt 60 kN

Grado di sicurezza qult pt

4.27 > 1

New condition – Body B 4

The structure was modeled providing a seismic joint between body A and body B, and between body B and body C.

Different colors indicate surface loads applied on the structure.

Seismic parameters 4.1.

Construction type 2 – ordinary structure – Vn ≥ 50 years Use class III – Facility whose use provides relevant crowding Subsoil class B

Ductility class: CD “B”

Analysis type: linear dynamic

Structure factor: q = 2.25

Structure: non regular in plane and non regular in elevation

Conditions and combinations of loads 4.2.

a) Snow action (NTC 2008)

Snow load: qs = 1.2 kN/m2 .

Snow load was assigned to roof structure elements of the model in form of distributed surface load.

b) Load conditions

c) Surface loads

NEW EXISTING ROOF SLAB (Upper area) Self-weight of existing roof slab (20+5cm) 4500 N/m2 Snow 1200 “ “ 5700 N/m2

ROOF SLAB (Lower area) Self-weight of existing slab (12+6cm) 2400 N/m2 Roof cover + insulation 1000 “ “ Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “ Strengthening of joists from below 300 “ “ Snow 1200 “ “ 5400 N/m2

TERRACE

Self-weight of existing r.c. slab (20cm) 5000 N/m2 Roof cover + insulation 1000 “ “ Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “ Crowding 4000 “ “ 10500 N/m2

TYPICAL FLOOR SLAB

Self-weight of existing slab (20+5cm) 2800 N/m2 Partition walls 500 “ “ Substratum 650 “ “ Floor tiles 550 “ “

Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “ Strengthening of joists from below 300 “ “ Crowding 3000 “ “ 8300 N/m2

STAIRS AND LANDINGS

Self weight of step and r.c. slab 5500 N/m2 Substratum + floor + plaster 1500 “ “ Crowding 4000 “ “ 11000 N/m2

ROOF SLAB (long span)

Self-weight of existing slab (30+5cm) 3200 N/m2

New roof cover + insulation 1000 “ “

Suspended ceiling + systems + plaster 500 “ “

Strengthening of existing joists 4950 “ “

Snow 1200 “ “

10850 N/m2

Correspondence with loads just listed can be found in following table [kN/m2]

e) Combination coefficients in ultimate limit state

f) Combination for serviceability limit state (rare condition)

g) Combination coefficients in Operativity limit state

h) Combination coefficients in Life preservation limit state

i) Combination coefficients in Life preservation limit state - foundations

j) Combination coefficient P-Delta

Modal response 4.3.

Modo: identificativo del modo di vibrare.

Periodo: periodo. [s]

Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale.

Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale.

Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale.

Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale.

Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.967633

Traslazione Y: 0.968366

Traslazione Z: 0

Rotazione X: 0.993922

Rotazione Y: 0.988095

Rotazione Z: 0.937674

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 0.544143628 0.000000009 0.003813044 0 0.000542461 0.000000002 0.003205207 2 0.429087661 0.000000124 0.002070241 0 0.000299905 0.000000197 0.002309432 3 0.349477776 0.003154193 0.00000037 0 0.00000044 0.000430218 0.000142836 4 0.344526732 0.000000187 0.000188022 0 0.000051041 0.000000192 0.000226368 5 0.294487064 0.003457279 0.000001913 0 0.000002343 0.001031322 0.00004204 6 0.281818068 0.000085419 0.445151028 0 0.644732192 0.000211191 0.3534835 7 0.264852684 0.00000193 0.000001091 0 0.000001689 0.000000753 0.000010642 8 0.25364436 0.004455194 0.232475787 0 0.314308693 0.007078142 0.225544718 9 0.249147979 0.004065577 0.001333398 0 0.00182559 0.007175989 0.000443884 10 0.230702731 0.000000013 0.000107654 0 0.000151361 0.000001036 0.000152576 11 0.215613959 0.152925521 0.001621348 0 0.001751141 0.19780156 0.003567717 12 0.208348791 0.015938214 0.000220838 0 0.000288294 0.013654643 0.000000255 13 0.20646461 0.055463517 0.000000059 0 0.000009357 0.060121296 0.002074394 14 0.200919933 0.005329653 0.000128841 0 0.000000302 0.009001905 0.00005768 15 0.199194934 0.016678121 0.00000221 0 0.000000188 0.016366532 0.001518069 16 0.197464786 0.386879816 0.000090959 0 0.000004626 0.469929226 0.02393723 17 0.188956673 0.002895535 0.008736075 0 0.010346033 0.00429635 0.01585205 18 0.186082653 0.00060798 0.003353692 0 0.004345742 0.000379141 0.011221802 19 0.181680731 0.100419189 0.000389452 0 0.000167901 0.088343269 0.00531009 20 0.170351069 0.006696035 0.000000566 0 0.000842464 0.004649218 0.003274483 21 0.163212565 0.038852992 0.000792019 0 0.002480212 0.028587983 0.007053944 22 0.158610956 0.026924604 0.000065263 0 0.000512297 0.017546967 0.001146868 23 0.151539958 0.000555765 0.001673803 0 0.000007142 0.000627057 0.000082709 24 0.140348 0.000866085 0.006084869 0 0.001568816 0.002510616 0.007597546 25 0.135174271 0.018491414 0.000684266 0 0.001082142 0.034583473 0.000687406 26 0.125589989 0.001178778 0.002481856 0 0.000058735 0.001096516 0.00141024 27 0.121754028 0.00165068 0.003732382 0 0.000238353 0.00097885 0.005937962 28 0.10350935 0.000169092 0.005879698 0 0.000079236 0.000003983 0.007922082 29 0.094751338 0.00325392 0.010290564 0 0.000473756 0.000076002 0.008588489 30 0.090925139 0.000360499 0.045722674 0 0.001675518 0.000036194 0.045304701 31 0.07443293 0.007819661 0.014356783 0 0.000267627 0.003088548 0.008455052 32 0.070315409 0.013243833 0.022554627 0 0.002583362 0.006227346 0.031893432 33 0.060282593 0.033008679 0.000042085 0 0.000135505 0.01145644 0.000760863

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 34 0.055187675 0.000000964 0.065478608 0 0.002955204 0.000008115 0.076472116 35 0.038811482 0.002793591 0.033707988 0 0.000065596 0.000112781 0.030718622 36 0.036982974 0.015777156 0.00738561 0 0.00002082 0.000066214 0.012115004 37 0.019696011 0.022010869 0.003638603 0 0.000037318 0.000541423 0.000132902 38 0.017254262 0.005490119 0.04130923 0 0.000008008 0.00005741 0.036562922 39 0.014525783 0.016129568 0.002795268 0 0.000000017 0.000015671 0.00228162 40 0.004438832 0.000001324 0.000002771 0 0.000000918 0.00000108 0.000174235

Calculation notes 4.4.

Stresses on structural elements – Body B 4.5.

The structure was calculated with loads defined above, corresponding to those prescribed by the today’s regulations for the new use of education / school, combined appropriately to limit states SLU and SLE for vertical loads and SLV for those seismic.

Roof slab 4.5.1.

The roof slab was built completely from scratch, and has already been calculated and verified with the current legislation. There will be no further investigation of this structural element.

Typical floor slab 4.5.2.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

Calculation scheme

Length L = 7.00m Joists spacing i = 0.33m Loads:

Dead g = 5.30 kN/m2 Live q = 3.00 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 11.39 kN/m

Reactions VA = VC = 39.87 kN Design bending moment Mmax = 69.76 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 13.16 kN Bending moment Med = Mmax i = 23.02 kNm

Bending moment at initial state (self weight only, substratum and floor: : g0=4000N/m2) qtot0=1.3 g0 i =1.72 kN/m M0=10.54 kNm

Stresses in Rare combination: qtotR= (1.0 g + 1.0 q) (1m) = 8.30 kN/m

Reactions VA = VC = 29.05 kN Design bending moment Mmax = 50.84 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 9.59 kN Bending moment Med = Mmax i = 16.78 kNm

Stresses in Almost permmanent combination: qtotQP= (1.0 g + 0.6 q) (1m) = 7.10 kN/m

Reactions VA = VC = 24.85 kN Design bending moment Mmax = 43.49 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 8.20 kN Bending moment Med = Mmax i = 14.35 kNm

First floor external slab (lower roof part) 4.5.3.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

Calculation scheme

Length L = 4.50m Joists spacing i = 0.50m

Loads:

Dead g = 4.20 kN/m2 Live q = 1.20 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 7.26 kN/m

Reactions VA = VC = 16.34 kN Design bending moment Mmax = 18.38 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 8.17 kN Bending moment Med = Mmax i = 9.19 kNm

Bending moment at initial state (self weight only, substratum and floor: : g0=3400N/m2) qtot0=1.3 g0 i = 2.21 kN/m M0= 5.59 kNm

Stresses in Rare combination: qtotR= (1.0 g + 1.0 q) (1m) = 5.40 kN/m

Reactions VA = VC = 12.15 kN Design bending moment Mmax = 13.67 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 6.08 kN Bending moment Med = Mmax i = 6.83 kNm

Stresses in Almost permmanent combination: qtotQP= (1.0 g + 0.6 q) (1m) = 4.20 kN/m

Reactions VA = VC = 9.45 kN Design bending moment Mmax = 10.63 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 4.73 kN Bending moment Med = Mmax i = 5.32 kNm

Stair and landings 4.5.4.

Bending moment diagrams (Myy) – comb. SLU9 [kNm/m]

Bending moment diagrams (Mxx) – comb. SLU9 [kNm/m]

R.c. frames north – west and south – east walls 4.5.5.

Axial force diagrams (N) – envelope [kN]

Bending moment diagrams (M3) – envelope [kNm]

R.c. beam at first floor – south – east – Manual calculation 4.5.6.

The analysis was carried out by assuming proper sizing of the beam to the vertical loads performed at the time of the original design (simulated project).

Were obtained longitudinal reinforcement bars and stirrups of the beam in question through the analysis of the front, assuming the spread of compressive stresses in the wall at 60 degrees from the horizontal. They were so taken the linear loads distributed on the beam and then the reinforcements necessary, analyzing the most disadvantaged sections by analyzing the allowable stresses.

Reinforcements provided, and in particular those at the supports (reinforcements of negative moment) are inaccessible. It was therefore decided to design a reinforcement of the beam, with the application of strips and bandages of FRP (carbon).

The constraints intermediate of the beam have been considered as semi-clamp for individual spans, able to transmit at most one negative moment equal to the resistant moment given by reinforcement actually present in the section (smooth bars AQ 42 and concrete C20/25 with confidence level LC1, FC = 1.35).

Are given below highlights of the analysis.

Ricerca carichi trave in c.a. a 1° piano - Corpo B - Telaio sud-est

Condizione di calcolo : calcolo agli stati limite; diffusione sforzo di compressione nella muratura a 60° dall'orizzontale.

Ipotesi semplificativa: le pareti di tamponamento si considerano piene e il peso dei pilastri nella muratura non viene considerato

Dimensioni telaio

Lc1 5.25 m lunghezza campata 1

Lc2 4.95 m lunghezza campata 2

Lc3 4.72 m lunghezza campata 3

Lc4 5.40 m lunghezza campata 4

H0 4.30 m interpiano rialzato - primo

H1 3.24 m interpiano primo - secondo

H2 3.41 m interpiano secondo - terzo

H3 3.52 m interpiano terzo - copertura

Carichi dei solai previsti nello stato di progetto

Copertura: gc 4.50 kN m2 perm. qc 1.20 kN m2 acc.

1°- 2°- 3° piano: gp 5.30 kN m2 perm. qp 3.00 kN m2 acc.

Larghezze aree di influenza solai interni e copertura: iint

7.00 m

3.50 m

Larghezze aree di influenza solaio copertura a 1° piano: iest

4.50 m

2.25 m

Fattori di amplificazione dei carichi: g 1.30 perm.

q 1.50 acc.

Carichi lineari sulla trave qtot_1pc1 133 kN m qtot_1pc2 126 kN m qtot_1pc3 120 kN m qtot_1pc4 136 kN

Lc1 5.25 m Lc2 4.95 m Lc3 4.72 m Lc4 5.40 m

Calculation scheme:

Stresses diagrams:

Shear

Bending moment

R.c. beam at first floor – north - west – Manual calculation 4.5.7.

The analysis was carried out by assuming proper sizing of the beam to the vertical loads performed at the time of the original design (simulated project).

Were obtained longitudinal reinforcement bars and stirrups of the beam in question through the analysis of the front, assuming the spread of compressive stresses in the wall at 60 degrees from the horizontal. They were so taken the linear loads distributed on the beam and then the reinforcements necessary, analyzing the most disadvantaged sections by analyzing the allowable stresses.

Reinforcements provided, and in particular those at the supports (reinforcements of negative moment) are inaccessible. It was therefore decided to design a reinforcement of the beam, with the application of strips and bandages of FRP (carbon).

The constraints intermediate of the beam have been considered as semi-clamp for individual spans, able to transmit at most one negative moment equal to the resistant moment given by reinforcement actually present in the section (smooth bars AQ 42 and concrete C20/25 with confidence level LC1, FC = 1.35).

Are given below highlights of the analysis.

Dimensioni telaio

Lc1 5.25 m lunghezza campata 1

Lc2 4.95 m lunghezza campata 2

Lc3 4.72 m lunghezza campata 3

H0 4.30 m interpiano rialzato - primo

H1 3.24 m interpiano primo - secondo

H2 3.41 m interpiano secondo - terzo

H3 3.52 m interpiano terzo - copertura

Carichi dei solai previsti nel progetto originale

Copertura: gc 4.50 kN m perm. qc 1.20 kN m acc.

1°- 2°- 3° piano: gp 5.30 kN m perm. qp 3.00 kN m acc.

Larghezze aree di influenza solai interni e copertura: iint

7.00 m

3.50 m iest

2.02 m

Carichi lineari sulla trave qtot_1pc1 127.51 kN m qtot_1pc2 120.23 kN m qtot_1pc3 114.47 kN

Lc1 5.25 m Lc2 4.95 m Lc3 4.72 m

Schema di calcolo con momenti resistenti sugli appoggi delle armature effettivamente presenti.

Diagrammi di sollecitazione:

Taglio

Momento Flettente

Larghezze aree di influenza solaio terrazza a 1° piano: iest

2.02 m

1.01 m

Fattori di amplificazione dei carichi: g 1.30 perm.

q 1.50 acc.

R.c. and masonry walls 4.5.8.

Axial force diagrams (Fzz) – minimum envelope [kN/m]

Bending moment diagrams around horizontal axis(Mzz) – maximum envelope [kNm/m]

Longitudinal shear diagrams (Foz) - maximum envelope [kN/m]

Foundation beams 4.5.9.

Bending moment diagrams (M3) – maximum envelope [kNm]

Check of the structure – Body B 4.6.

Checked elements:

- Typical floor slab

- First floor external slab

- Stairs and landings

- R.c. beams B1, B2, B3

- R.c. columns C1 and C2

- R.c. walls S1 and S2

- Masonry wall alignment reinforced with shotcrete and welded wire mesh AL2;

Typical floor slab 4.6.1.

Verifica a flessione retta sezione a T in c.a. rinforzata con FRP (SLU)

Trave in c.a. con sezione a T con doppia armatura e rinforzo in FRP (Fiber Reinforced Polymers)

B 330 mm b1 75 mm Largezze: cappa superiore; travetto h1 50 mm h2 200 mm H h1 h2 250 mm Altezze: cappa; travetto; totale armatura superiore e distanza dal lembo superiore d1 20 mm As1 0 10 mm( )

0 mm armatura inferiore e distanza dal lembo superiore d 220 mm As 2 14 mm( )2

308 mm

Sollecitazioni di calcolo

Nsd 0 kN sforzo assiale (+compressione)

Msd 23.02 kN m momento flettente allo SLU (+ tende le fibre inferiori)

M0 10.54 kN m momento flettente preesistente allo SLU (elemento già caricato al momento del rinforzo)

Passi salienti della verifica:

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240 (posizionata al lembo inferiore teso)

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

bf 60 mm larghezza totale rinforzo FRP tf 3.00 mm spessore totale rinforzo FRP

Af bf tf 180 mm area totale rinforzo FRP lb 500 mm lunghezza di ancoraggio del rinforzo (lungo lo sviluppo del travetto)

Riepilogo

Nsd 0.00 kN xc 98.04 mm ( x2_3 159.64 mm ; x3_4 183.09 mm ) xc d

0.4457 c 0 mm xc 0.13 % deformazione cls - lembo superiore

( c2 0.20 % ; cu 0.35 % ) cc 0 mm xc 7.58 N mm tens. di compressione cls - lembo superiore (fcd 8.71 N mm

S xc 0.16 % deformazione acciaio inferiore ( yd 0.07 % ; ud 18 % )

S xc 148.75 N mm tens. trazione nell'acciaio inferiore

( fyd 148.15 N mm f xc 0.15 % deformazione rinforzo FRP ( fd 0.15 % ) f Ef f xc 366.7 N mm tens. di trazione nel rinforzo FRP

VERIFICA

Msd 23.02 kN m < MRd 23.62 kN m maxDistanza dall'appoggio massima alla quale inizierà il rinforzo FRP (avendo considerato anche la traslazione del diagramma del momento flettente):

D a max lb le 0.9 d 132 mm

Sollecitazioni flettenti nelle combinazioni di carico rara e quasi perm. :

Mmax_r 16.78 kN m comb. rara

Mmax_qp 14.33 kN m comb. quasi permanente

Verifiche:

c_max_r 7.08 N mm

< c_amm_r 12.45 N s_max_r 192.3 mm

< s_amm_r 184 N c_max_qp 6.04 mm

< c_amm_qp 9.34 N f_max_pq 105.42 mm

< f_amm_pq 278.69 N

Le verifiche sono soddisfatte

Verifica della deformazione (SLE)

Si valuta quindi la freccia in mezzeria nella combinazione di carico SLE quasi permanente e a favore di sicurezza in condizione di sezione fessurata.

L 7.00 m luce dell'elemento flim

L 28 mm freccia limite in comb. SLE quasi permanente

JR 185547250 mm mom. d'inerzia della sezione fessurata rinforzata f

L

Ec JR Mmax_qp 13.05 mm freccia massima (trave appoggiata-appoggiata con carico uniformemente distribuito)

Verifica:

f 13.05 mm < flim 28 mm

Resistenza nei confronti di sollecitazioni taglianti (NTC 2008)

Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio

Si pone:

d 220 mm altezza della sezione c 1.5 coefficiente parziale di sicurezza realtivo al calcestruzzo

Rck 25 N mm resistenza caratteristica cubica a compressione fck 0.83 Rck 20.75 N mm resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni fcd 0.85 fck c 11.76

N mm resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo a 1 200 mm d

1.95 (k < 2) k a a 2if

2 otherwise k 1.95 vmin 0.035 N mm k fck mm

0.44 N

Asl 616 mm armatura longitudinale della sezione (2fi14 sopra e sotto) bw 75 mm larghezza minima della sezione l Asl bw d( )

0.037333 rapporto geometrico di armatura longitudinale (< 0.02)

Ned 0.00 kN sforzo di compressione di calcolo

Ac 31500 mm area di calcestruzzo della sezione (mmq) cp Ned Ac

0.00 N

mm tensione media di compressione della sezione (< 0.2 fcd)

Ved 13.16 kN taglio sollecitante di calcolo sul singolo travetto

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k

100 l fck mm c

0.15 cp bw d

Vrd1 16.49 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 7.18 kN

Vrd Vrd1 Vrd1 Vrdminif

Vrdmin otherwise

Vrd 16.49 kN

Verifica:

Ved 13.16 kN < Vrd 16.49 kN

La verifica al taglio è soddisfatta

First floor external slab (roof lower part) 4.6.2.

Verifica a flessione retta sezione a T in c.a. rinforzata con FRP (SLU)

Trave in c.a. con sezione a T con doppia armatura e rinforzo in FRP (Fiber Reinforced Polymers)

B 500 mm b1 75 mm Largezze: cappa superiore; travetto h1 60 mm h2 120 mm H h1 h2 180 mm Altezze: cappa; travetto; totale armatura superiore e distanza dal lembo superiore d1 20 mm As1 0 10 mm( )2

0 mm2 armatura inferiore e distanza dal lembo superiore d 160 mm As 1 8 mm( )2

10 mm( )2

129 mm2

Sollecitazioni di calcolo

Nsd 0 kN sforzo assiale (+compressione)

Msd 9.19 kN m momento flettente allo SLU (+ tende le fibre inferiori)

M0 5.59 kN m momento flettente preesistente allo SLU (elemento già caricato al momento del rinforzo)

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240 (posizionata al lembo inferiore teso)

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

bf 60 mm larghezza totale rinforzo FRP tf 2.50 mm spessore totale rinforzo FRP

Af bf tf 150 mm area totale rinforzo FRP lb 370 mm lunghezza di ancoraggio del rinforzo (lungo lo sviluppo del travetto)

Riepilogo

Nsd 0.00 kN xc 48.32 mm ( x2_3 106.52 mm ; x3_4 133.16 mm ) xc d

0.3020 c 0 mm xc 0.09 % deformazione cls - lembo superiore

( c2 0.20 % ; cu 0.35 % ) cc 0 mm xc 6.01 N mm tens. di compressione cls - lembo superiore (fcd 8.71 N mm

S xc 0.20 % deformazione acciaio inferiore ( yd 0.07 % ; ud 18 % )