7E8D02FB.PDF

Project ASHE 12-1039

RENOVATE FACILITY 1469 FOR EDUCATION CENTER

2408_ASHE 12-1039_DesAnStr_100%EN-R0.docx

Bending moments diagrams around horizontal axis (Mzz) – maximum envelope [kNm/m]

Longitudinal shear diagrams (Foz) – maximum envelope [kN/m]

Foundation beams 5.5.4.

Bending moment diagrams (M3) – maximum envelope [kNm]

Check of the structure – Body C 5.6.

Checked elements:

- Roof slab – short span

- Roof slab – long span

- R.c. beam B1

- R.c. column Cq

- Masonry wall alignment reinforced with shotcrete and welded wire mesh AL4

Roof slab – short span 5.6.1.

Bending check at SLU

Reinforcement and concrete

As = 316 B450C C25/30

|Med| = 42.33 kNm < |Mrd| = 50.57 kNm OK

Shear check at SLU

Si pone:

d 250 mm altezza utile della sezione fck 25 N mm resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni c 1.5 coefficiente parziale di sicurezza realtivo al calcestruzzo fcd 0.85 fck c 14.17

N mm resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo a 1 200 mm d

1.89 (k < 2) k a a 2if

2 otherwise k 1.89 vmin 0.035 N mm k fck mm

N

0.46 N

mm

Asl 603 mm armatura longitudinale tesa della sezione bw 240 mm larghezza minima della sezione l Asl bw d( )

0.01005 rapporto geometrico di armatura longitudinale (< 0.02)

Ned 0.00 kN sforzo di compressione di calcolo

Ac 0 mm area di calcestruzzo della sezione (mmq) cp Ned

Ac 0.00

N mm tensione media di compressione della sezione (< 0.2 fcd)

Ved 28.22 kN taglio sollecitante di calcolo

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k 100 l fck mm c

0.15 cp bw d Vrd1 39.95 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 27.38 kN

Vrd max Vrd1 Vrdmin( )

Vrd 39.95 kN

Verifica:

Ved 28.22 kN < Vrd 39.95 kN

La verifica al taglio è soddisfatta

Sarà comunque disposta la staffatura minima da norma

Roof slab – long span 5.6.2.

Bending check at SLU

Reinforcement and concrete

As = 520 B450C C25/30

|Med| = 141.52 kNm < |Mrd| = 181.60 kNm OK

Shear check at SLU

Si pone:

d 345 mm altezza utile della sezione fck 25 N mm2 resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni c 1.5 coefficiente parziale di sicurezza realtivo al calcestruzzo fcd 0.85 fck c 14.17

N mm2 resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo a 1 200 mm d

1.76 (k < 2) k a a 2if

2 otherwise k 1.76 vmin 0.035 N mm k fck mm

0.41 N

Asl 1257 mm armatura longitudinale tesa della sezione bw 450 mm larghezza minima della sezione l Asl bw d( )

0.008097 rapporto geometrico di armatura longitudinale (< 0.02)

Ned 0.00 kN sforzo di compressione di calcolo

Ac 0 mm area di calcestruzzo della sezione (mmq) cp Ned

Ac 0.00

N mm tensione media di compressione della sezione (< 0.2 fcd)

Ved 62.90 kN taglio sollecitante di calcolo

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k 100 l fck mm

0.15 cp bw d Vrd1 89.43 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 63.51 kN

Vrd max Vrd1 Vrdmin( )

Vrd 89.43 kN

Verifica:

Ved 62.90 kN < Vrd 89.43 kN

La verifica al taglio è soddisfatta

Sarà comunque disposta la staffatura minima da norma

R.c. beam B1 5.6.3.

1 - Bending check

OK

2 – Shear check

R.c. column C1 5.6.4.

1 - Bending check at level 0

2 – Shear check at level 0

Masonry wall alignment AL4 5.6.5.

Material: Reinforced masonry

Maschio 7

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

58.89 0.71 58.89 -18.205 L1 L2 18.915 0.3 0.64 0.64 0.64

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 0.04 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 4 passo: 0.1 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 4 passo: 0.1 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 0 2 1.15 1.5 -683.67 -121.12 65.53 -34.0822 -11.5673 39.2 18.915 92 5124.3 523.63 1116.12 Si

SLV 1 0.64 2 1.15 1.5 -624.24 -126.97 65.96 29.0968 28.3689 42.93 18.915 91 5124.3 519.22 1116.12 Si

SLV 2 0 2 1.15 1.5 -690.93 -35.51 65.63 -17.7947 -11.6169 38.79 18.915 92 5124.3 524.17 1116.12 Si

SLV 2 0.64 2 1.15 1.5 -632.07 -41.36 66.06 8.1086 28.3911 42.4 18.915 92 5124.3 519.8 1116.12 Si

SLV 3 0 2 1.15 1.5 -698.15 -337.23 63.09 -412.0368 -11.0905 38.38 18.915 92 5124.3 524.7 1116.12 Si

SLV 3 0.64 2 1.15 1.5 -639.85 -346.01 63.32 -212.2712 27.2132 41.88 18.915 92 5124.3 520.37 1116.12 Si

SLV 4 0 2 1.15 1.5 -705.41 -251.62 63.19 -395.7493 -11.14 37.99 18.915 93 5124.3 525.24 1116.12 Si

SLV 4 0.64 2 1.15 1.5 -647.68 -260.41 63.42 -233.2593 27.2354 41.38 18.915 92 5124.3 520.96 1116.12 Si

SLV 5 0 2 1.15 1.5 -846.98 255.58 23.44 716.7344 -4.2422 31.64 18.915 94 5124.3 535.75 1116.12 Si

SLV 5 0.64 2 1.15 1.5 -784.1 258.44 23.69 573.5324 10.236 34.18 18.915 94 5124.3 531.08 1116.12 Si

SLV 6 0 2 1.15 1.5 -851.65 311.16 23.5 725.9362 -4.2731 31.47 18.915 94 5124.3 536.1 1116.12 Si

SLV 6 0.64 2 1.15 1.5 -789.15 314.02 23.75 558.6155 10.2481 33.96 18.915 94 5124.3 531.46 1116.12 Si

SLV 7 0 2 1.15 1.5 -895.26 -464.79 15.31 -543.1144 -2.6526 29.93 18.915 95 5124.3 539.33 1116.12 Si

SLV 7 0.64 2 1.15 1.5 -836.15 -471.71 14.88 -231.0276 6.3836 32.05 18.915 94 5124.3 534.95 1116.12 Si

SLV 8 0 2 1.15 1.5 -899.92 -409.21 15.37 -533.9127 -2.6835 29.78 18.915 95 5124.3 539.68 1116.12 Si

SLV 8 0.64 2 1.15 1.5 -841.19 -416.13 14.94 -245.9445 6.3957 31.86 18.915 94 5124.3 535.32 1116.12 Si

SLV 9 0 2 1.15 1.5 -1000.33 349.48 -15.09 979.3 2.5214 26.79 18.915 96 5124.3 547.14 1116.12 Si

SLV 9 0.64 2 1.15 1.5 -935.55 356.88 -15.2 801.4254 -6.4665 28.64 18.915 96 5124.3 542.33 1116.12 Si

SLV 10 0 2 1.15 1.5 -1005 405.07 -15.03 988.5018 2.4905 26.67 18.915 96 5124.3 547.48 1116.12 Si

SLV 10 0.64 2 1.15 1.5 -940.59 412.46 -15.14 786.5086 -6.4544 28.49 18.915 96 5124.3 542.7 1116.12 Si

SLV 11 0 2 1.15 1.5 -1048.61 -370.89 -23.23 -280.5488 4.111 25.56 18.915 97 5124.3 550.72 1116.12 Si

SLV 11 0.64 2 1.15 1.5 -987.59 -373.27 -24.01 -3.1346 -10.3189 27.13 18.915 96 5124.3 546.19 1116.12 Si

SLV 12 0 2 1.15 1.5 -1053.27 -315.3 -23.16 -271.347 4.0801 25.44 18.915 97 5124.3 551.07 1116.12 Si

SLV 12 0.64 2 1.15 1.5 -992.63 -317.69 -23.95 -18.0514 -10.3068 27 18.915 96 5124.3 546.56 1116.12 Si

SLV 13 0 2 1.15 1.5 -1194.84 191.9 -62.91 841.1367 10.978 22.43 18.915 99 5124.3 561.57 1116.12 Si

SLV 13 0.64 2 1.15 1.5 -1129.05 201.16 -63.68 788.7403 -27.3062 23.74 18.915 98 5124.3 556.69 1116.12 Si

SLV 14 0 2 1.15 1.5 -1202.11 277.51 -62.81 857.4242 10.9284 22.29 18.915 99 5124.3 562.11 1116.12 Si

SLV 14 0.64 2 1.15 1.5 -1136.89 286.77 -63.57 767.7521 -27.284 23.57 18.915 98 5124.3 557.27 1116.12 Si

SLV 15 0 2 1.15 1.5 -1209.32 -24.21 -65.36 463.182 11.4549 22.16 18.915 99 5124.3 562.65 1116.12 Si

SLV 15 0.64 2 1.15 1.5 -1144.67 -17.88 -66.32 547.3723 -28.4619 23.41 18.915 98 5124.3 557.85 1116.12 Si

SLV 16 0 2 1.15 1.5 -1216.59 61.4 -65.25 479.4696 11.4053 22.03 18.915 99 5124.3 563.19 1116.12 Si

SLV 16 0.64 2 1.15 1.5 -1152.5 67.72 -66.22 526.3841 -28.4397 23.25 18.915 98 5124.3 558.43 1116.12 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 0.32 Ta 0 Wa 0.0005 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -656.46 0.35 0.6148 18.92 43.45 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -664.29 0.35 0.6148 18.92 42.94 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -670.28 0.35 0.6148 18.92 42.56 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -678.11 0.35 0.6148 18.92 42.06 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -819.36 0.35 0.6148 18.92 34.81 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -824.4 0.35 0.6148 18.92 34.6 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -865.45 0.35 0.6148 18.92 32.96 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -870.49 0.35 0.6148 18.92 32.77 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -971.62 0.35 0.6148 18.92 29.36 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -976.66 0.35 0.6148 18.92 29.21 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -1017.71 0.35 0.6148 18.92 28.03 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -1022.75 0.35 0.6148 18.92 27.89 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -1164 0.35 0.6148 18.92 24.51 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -1171.83 0.35 0.6148 18.92 24.34 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -1177.82 0.35 0.6148 18.92 24.22 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -1185.65 0.35 0.6148 18.92 24.06 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 22.027 SLV 16 Si

V_SLV 3.5 SLV 7 Si

PFFP_SLV 24.058 SLV 16 Si

Resistenza al taglio allineamento 4 (muratura rinforzata con rete e betoncino): AL 4

AL 4 - dir Y

Pareti nell’allineamento: 7

Verifica a piano rialzato est (+0.64m)

Verifica a taglio per

Rottura diagonale

Pareti Comb.

Resist.

muratura [kN]

Resistenza acciaio [kN]

Resitenza globale [kN] Taglio[kN] Res./Taglio

7 SLV7 534.95 1116.12 1651.07 471.71 3.50

Interstorey drift check (SLO) 5.6.6.

Nodo inferiore: nodo inferiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m] Z: coordinata Z. [m]

Nodo superiore: nodo superiore.

I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.

Pos.: coordinate del nodo.

Z: coordinata Z. [m] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale.

Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico.

Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m]

Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore.

X: coordinata X. [m] Y: coordinata Y. [m]

S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z

2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.003746 SLO 1 -0.00009 -0.00008 -0.0001 -0.00232 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.002576 SLO 1 -0.00027 -0.00146 -0.00033 0.00009 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.001076 SLO 1 -0.00017 -0.00056 -0.00022 0.00009 si 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.00026 SLO 1 -0.00053 0.00008 -0.00037 0.00007 si 2625 49.905 -8.655 4.3 2937 4.9 0.000215 SLO 1 -0.00013 0.00008 -0.00026 0.00006 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.003235 SLO 2 -0.0002 -0.00186 -0.00025 0.00008 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.001704 SLO 2 -0.00015 -0.00094 -0.00021 0.00008 si 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001416 SLO 2 -0.00012 -0.00004 -0.00013 -0.00089 si 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.000254 SLO 2 -0.00041 0.00009 -0.00026 0.00008 si 2625 49.905 -8.655 4.3 2937 4.9 0.000206 SLO 2 -0.00011 0.00008 -0.00023 0.00007 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.006897 SLO 3 -0.00021 0.00437 -0.00026 0.00023 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.005382 SLO 3 -0.00033 0.00347 -0.00039 0.00024 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001048 SLO 3 -0.00006 0.00004 -0.00006 -0.00059 si 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.000265 SLO 3 -0.0006 0.00022 -0.00044 0.00022 si 240 49.905 0.71 0 720 0.64 0.000231 SLO 3 0.00001 0 -0.00013 0.00005 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.006268 SLO 4 -0.0002 0.00399 -0.00025 0.00023 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.004723 SLO 4 -0.00026 0.00306 -0.00031 0.00023 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001282 SLO 4 -0.00009 0.00008 -0.00009 0.00084 si 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.00026 SLO 4 -0.00048 0.00022 -0.00033 0.00023 si 2625 49.905 -8.655 4.3 2937 4.9 0.000221 SLO 4 -0.00015 0.00023 -0.00028 0.00022 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.012736 SLO 5 0.00016 -0.0078 0.00012 -0.00016 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.012347 SLO 5 0.00015 -0.00756 0.00011 -0.00015 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.005628 SLO 5 0.00002 -0.00014 0.00003 -0.00352 no 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.000175 SLO 5 0.00004 -0.00012 0.00014 -0.00016 si 2571 49.905 -11.755 4.3 2900 4.9 0.000151 SLO 5 0.0002 -0.00016 0.00011 -0.00015 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013108 SLO 6 0.00021 -0.00803 0.00017 -0.00016 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.012702 SLO 6 0.00016 -0.00778 0.00012 -0.00016 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.004048 SLO 6 0 -0.00012 0.00001 -0.00255 no 2528 49.905 0.71 4.3 3006 4.9 0.000176 SLO 6 0.00011 -0.00011 0.00021 -0.00015 si 2571 49.905 -11.755 4.3 2900 4.9 0.000146 SLO 6 0.0002 -0.00015 0.00012 -0.00014 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.014216 SLO 7 0 0.00887 -0.00004 0.00034 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013784 SLO 7 -0.00003 0.00861 -0.00008 0.00034 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.003365 SLO 7 0.00015 0.00024 0.00016 0.00226 no 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.0002 SLO 7 -0.00002 0 0.0001 0.00006 si 240 49.905 0.71 0 720 0.64 0.000199 SLO 7 0.00001 0 -0.0001 0.00007 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.013862 SLO 8 0.00001 0.00866 -0.00003 0.00034 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013412 SLO 8 0.00002 0.00838 -0.00003 0.00034 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.004946 SLO 8 0.00013 0.00026 0.00015 0.00323 no 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000205 SLO 8 -0.00002 0 0.0001 0.00006 si 240 49.905 0.71 0 720 0.64 0.000193 SLO 8 0.00001 0 -0.0001 0.00007 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.013924 SLO 9 0.00038 -0.00856 0.00035 -0.00021 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013367 SLO 9 0.00047 -0.00824 0.00044 -0.00022 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.004865 SLO 9 0.00016 -0.00009 0.00018 -0.00301 no 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.00016 SLO 9 -0.00001 0 0.00009 -0.00001 si 672 49.905 -2.805 0.64 2519 4.3 0.000148 SLO 9 -0.00003 -0.00001 0.00049 -0.00017 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.014279 SLO 10 0.00039 -0.00878 0.00036 -0.00021 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013739 SLO 10 0.00052 -0.00847 0.00048 -0.00022 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.003284 SLO 10 0.00014 -0.00007 0.00017 -0.00204 no 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.00017 SLO 10 -0.00001 0 0.0001 -0.00001 si 672 49.905 -2.805 0.64 2519 4.3 0.000161 SLO 10 -0.00003 -0.00001 0.00054 -0.00016 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.013153 SLO 11 0.00027 0.00817 0.00024 0.00028 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.012639 SLO 11 0.00023 0.00787 0.0002 0.00029 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.004129 SLO 11 0.00029 0.00029 0.00032 0.00277 no 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.00024 SLO 11 -0.00002 0 0.00013 0.00005 si 2571 49.905 -11.755 4.3 2900 4.9 0.000155 SLO 11 0.00028 0.00027 0.00019 0.00031 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.012781 SLO 12 0.00032 0.00795 0.00029 0.00028 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.012284 SLO 12 0.00024 0.00766 0.00021 0.00028 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.00571 SLO 12 0.00027 0.00032 0.0003 0.00374 no

I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z

246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000247 SLO 12 -0.00002 0 0.00013 0.00004 si 2571 49.905 -11.755 4.3 2900 4.9 0.000152 SLO 12 0.00028 0.00028 0.0002 0.00032 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.00633 SLO 13 0.00059 -0.00389 0.00057 -0.00009 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.004678 SLO 13 0.00074 -0.00292 0.00072 -0.00011 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001203 SLO 13 0.00037 0.0001 0.00042 -0.00062 si 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000242 SLO 13 -0.00001 0 0.00014 0 si 672 49.905 -2.805 0.64 2519 4.3 0.000229 SLO 13 -0.00001 0.00002 0.00082 -0.00006 si 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.006959 SLO 14 0.0006 -0.00428 0.00058 -0.0001 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.005337 SLO 14 0.00082 -0.00332 0.0008 -0.00012 no 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001132 SLO 14 0.00034 0.00014 0.00039 0.00081 si 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000256 SLO 14 -0.00001 0 0.00015 -0.00001 si 720 49.905 0.71 0.64 2528 4.3 0.000255 SLO 14 -0.00001 0.00001 0.00092 -0.00004 si 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.003279 SLO 15 0.00068 0.00201 0.00066 0.00004 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.001639 SLO 15 0.00054 0.00104 0.00052 0.00005 si 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.001499 SLO 15 0.00041 0.00021 0.00046 0.00111 si 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000264 SLO 15 -0.00001 0 0.00015 0.00001 si 672 49.905 -2.805 0.64 2519 4.3 0.000212 SLO 15 -0.00002 0.00004 0.00076 0.00007 si 2575 43.905 -18.205 4.3 2831 4.9 0.003828 SLO 16 0.00038 0.00025 0.00043 0.00255 no 2644 52.09 -2.805 4.3 2972 4.9 0.002619 SLO 16 0.00076 0.0016 0.00074 0.00003 no 2596 52.09 -11.755 4.3 2905 4.9 0.00101 SLO 16 0.00056 0.00065 0.00054 0.00005 si 246 58.89 0.71 0 721 0.64 0.000276 SLO 16 -0.00001 0 0.00016 0.00001 si 719 43.905 0.71 0.64 2653 4.3 0.000238 SLO 16 0.00003 0.00005 0.00088 0.00023 si

Geotechnical report and foundations 5.7.

Site characterization 5.7.1.

The study area is located inside the base of Aviano, in Area F. It is a flat area placed at an altitude of about

95m, which has land consisting of gravel and sand in silt matrix.

The water table is located at a great depth below ground level. From the seismic point of view the category of subsoil can be taken of the type B and category topographic T1.

Characteristic values of geotechnical parameters 5.7.2.

Geotechnical parameters at the level of foundation

Gravels and sands in silt – clay matrix

Unit weight = 18 kN/m3

Cohesion c = 0 kN/m2

Friction angle = 35°

Description of the works 5.7.3.

It is provided the realization of new continuous foundations below the new masonry partition. It is also provided the construction of a new continuous beam foundation for concrete structures that will allow to realize the seismic joint of separation between Body B and C.

Design approaches and design values of geotechnical parameters 5.7.4.

Design approaches and design values of geotechnical parameters.

Maximum soil bearing capacity

D.M. 14/01/2008

Ultimate limit state GEO for global capacity evaluation

Approach 1 - Combination 2 - A2 + M2 + R2

Shallow footing

Bearing capacity reduction factor (R2)

Partial loads coefficients (A2)

- permanent

- variables

Geotechnical parameters (M2)

- shear angle

- undrained cohesion

- volume unit weight Soil characteristics at foundation level: Gravelly – sand soil

Unit weight

Cohesion (N/m2)

Cohesion characteristic value

Shear angle

Characteristic value Φk = atan(t) = 29.26 deg r 1.8 g 1.0 q 1.3

1.25 cu 1.4

1.0

18000 m3 c 0 m2 ck cu

35 deg t tan

Maximum pressures under foundation soil 5.7.5.

Continuous foundation 5.7.6.

1 - Soil bearing capacity

Profondità imposta fondazione h 1.00 m

Fattori di capacità portante

Nq tan k e tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 0.70 m

Lunghezza L 9.30 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B

L sq sc s 1 0.4

B

L

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h

B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 312.13 kN m

Pressione sul terreno in comb. SLU1 pt 140 kN m2

Grado di sicurezza qult pt

2.23 2.23 > 1

La verifica è soddisfatta

New r.c. foundation beam 5.7.7.

Structural checks

1 – Bending check

2 – Shear check

Soil bearing capcity

Profondità imposta fondazione h 1.00 m

Fattori di capacità portante

Nq tan k e tan k( )

16.92 Nc Nq 1( )

tan k( ) 28.42

N 1.8 Nq 1( ) tan k( ) 16.05

Base B 0.60 m

Lunghezza L 9.00 m

Coefficienti di forma sc 1 0.2 B L sq sc s 1 0.4

B L

Coefficienti di profondità dc 1 0.35 h B dq dc d 1 q h

Portata del terreno secondo la teoria di Terzaghi qult ck Nc sc dc q Nq sq dq 0.5 B N s d( ) r qult 318.36 kN

Pressione sul terreno in comb. SLU 1 pt 136 kN

Grado di sicurezza qult pt

2.34 2.34 > 1

La verifica è soddisfatta

Evaluation of final results 6

The checks of the actual state have demonstrated the inadequacy of the existing structure to withstand the static and seismic loads required by current legislation.

A series of interventions aimed at separating with seismic joints the building in 3 different bodies, joined to the reinforcement of the vertical structures and floors, will improve the behavior of the construction from the static and seismic point of view.

Overall, it can therefore be said to have reached a level of security appropriate to the new use of the building.