ASHE12~3.PDF

Project ASHE 12-1039

RENOVATE FACILITY 1469 FOR EDUCATION CENTER

2408_ASHE 12-1039_DesAnStr_100%EN-R0.docx

Stresses on structural elements – Body A 3.5.

The structure was calculated with loads defined above, corresponding to those prescribed by the today’s regulations for the new use of education / school, combined appropriately to limit states SLU and SLE for vertical loads and SLV for those seismic.

Roof slab 3.5.1.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

Calculation scheme

Lengths L1=4.66m, L2=4.60m, L3=4.62m, L4=4.60m, L5=4.56m, L6=4.73m

Joists spacing i = 0.50m

Loads:

Dead g = 4.20 kN/m2 Live q = 3.00 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 9.96 kN/m

Shear [kN]

Support M: Vmax = 28.78 kN

Bending moment [kNm]

Support M: Mmin = -24.72 kNm

Span N: Mmax = 20.07 kNm

Analysis on 1 joist:

Shear VedMsx = Vmax i = 14.39 kN

Bending moments MedM = Mmin i = -12.36 kNm

MedN = Mmax i = 10.03 kNm

Steel bars are known in span (112+110 AQ42) but not at the supports. It is assumed the formation of plastic hinges on the supports.

In favor of the safety it leads the calculation with the scheme in simple support on the longest span (MO).

The FRP reinforcement calculated in checks will be applied also to the joists of the other spans.

Long span M-O

Net length L = 4.40m Joist spacing i = 0.50m

Loads Dead g = 4.20 kN/m2 Live q = 3.00 kN/m2

SLU Load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 9.96 kN/m

Reactions VA = VC = 21.91 kN Design bending moment Mmax = 24.10 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 10.96 kN Bending moment Med = Mmax i = 12.05 kNm

Typical floor slab 3.5.2.

The stresses on the floor was taken from simplified schemes independent of the general model.

The lengths of the spans were taken on axis to the supports.

Calculation scheme

Lengths L1=4.66m, L2=4.60m, L3=4.62m, L4=4.60m, L5=4.56m, L6=4.73m

Joists spacing i = 0.50m

Loads:

Dead g = 4.90 kN/m2 Live q = 3.00 kN/m2

SLU load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 10.87 kN/m

Shear [kN]

Support M: Vmax = 31.39 kN

Bending moment [kNm]

Support M: Mmin = -26.88 kNm

Span N: Mmax = 21.77 kNm

Analysis on 1 joist:

Shear VedMsx = Vmax i = 15.70 kN

Bending moments MedM = Mmin i = -13.44 kNm

MedN = Mmax i = 10.89 kNm

Long span M-O

Net length L = 4.40m Joist spacing i = 0.50m

Loads Dead g = 4.90 kN/m2 Live q = 3.00 kN/m2

Analysis on 1m width:

SLU Load qtot = (1.3 g + 1.5 q) (1m) = 10.87 kN/m

Reactions VA = VC = 23.91 kN Design bending moment Mmax = 26.31 kNm

Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 11.96 kN Bending moment Med = Mmax i = 13.15 kNm

Bending moment at initial state (self weight only, substratum and floor: : g0=3600N/m2) qtot0=1.3 g0 i =2.34 kN/m M0=5.66 kNm

Stresses in Rare combination: qtotR= (1.0 g + 1.0 q) (1m) = 7.90 kN/m

Reactions VA = VC = 17.38 kN Design bending moment Mmax = 19.12 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 8.69 kN Bending moment Med = Mmax i = 9.56 kNm

Stresses in Almost permmanent combination: qtotQP= (1.0 g + 0.6 q) (1m) = 6.70 kN/m

Reactions VA = VC = 14.74 kN Design bending moment Mmax = 16.21 kNm Analysis on 1 joists:

Shear Ved = VA i = 7.37 kN Bending moment Med = Mmax i = 8.11 kNm

R.c. frames 3.5.3.

Axial force diagrams (N) – envelope [kN]

Bending moment diagrams (M3) – envelope [kNm]

R.c. and masonry walls 3.5.4.

Axial force diagrams (Fzz) – minimum envelope [kN/m]

Bending moment diagrams around horizontal axis (Mzz) – maximum envelope [kNm/m]

Longitudinal shear diagrams (Foz) – maximum envelope [kN/m]

Foundation shallow beams 3.5.5.

Bending moment diagrams (M3) – maximum envelope [kNm]

External metallic stair 3.5.6.

Axial force diagrams (N) – minimum envelope [kN]

Bending moment diagrams (M3) – maximum envelope [kNm]

Foundation plate of metallic stair 3.5.7.

Bending moment diagrams around Y axis (Mxx) – maximum envelope [kNm/m]

Bending moment diagrams around Y axis (Mxx) – maximum envelope [kNm/m]

Check of the structure 3.6.

Checked elements:

- Typical floor slab

- R.c. beam B1

- R.c. column C1

- R.c. wall S1

- Masonry wall alignment reinforced with shotcrete and welded wire mesh;

- Steel beam T1

- Steel column V1

Roof slab 3.6.1.

Only check of typical floor slab was performed, because it presents the same characteristics of the roof slab, but has greater permanent load.

Typical floor slab 3.6.2.

Verifica a flessione retta sezione a T in c.a. rinforzata con FRP (SLU)

Trave in c.a. con sezione a T con doppia armatura e rinforzo in FRP (Fiber Reinforced Polymers)

B 500 mm b1 70 mm Largezze: cappa superiore; travetto h1 60 mm h2 120 mm H h1 h2 180 mm Altezze: cappa; travetto; totale armatura superiore e distanza dal lembo superiore d1 20 mm As1 0 10 mm( )

0 mm armatura inferiore e distanza dal lembo superiore d 160 mm As 1 10 mm( )

12 mm( )

192 mm

Sollecitazioni di calcolo

Nsd 0 kN sforzo assiale (+compressione)

Msd 13.15 kN m momento flettente allo SLU (+ tende le fibre inferiori)

M0 5.66 kN m momento flettente preesistente allo SLU (elemento già caricato al momento del rinforzo) b x( ) B 0 x h1if b1 h1 x Hif

0 mm( ) otherwise larghezza sezione in funzione della distanza x dal lembo superiore

Baricentro del solo calcestruzzo

Given

H xb x( ) xG x d 0= xG Find xG xG 49.84 mm

Legami costitutivi materiali (par. 4.1.2.1.2.2 D.M. 2008)

Fattore di confidenza materiali FC 1.35

Cls (C < C50/60) - modello parabola rettangolo

C20/25 c2 0.20% cu 0.35% c 1.50 cc 0.85 Rck 25

N mm fck 0.83 Rck 21 N mm fcm fck 8 N mm

28.75 N

Ec 22000 fcm mm

0.3

30200.49 N

0.15 Gc

Ec

2 1 ( ) 13131

N fcd cc fck c FC 8.71

N mm fctm 0.30 fck mm

2.27 N

c c fcd c2 2 c

2 fcd c2

0 c c2if fcd c2 c cuif

N otherwise modello parabola rettangolo (ramo positivo)

Acciaio - modello bilineare con incrudimento

AQ42 liscio fyk 230 N mm ftk 420 N mm

Es 210000 N mm s 1.15 Agtk 20% uk Agtk 20 % ud 0.9 uk 18 % k ftk fyk 1.83 fyd fyk s FC 148.15

N mm yd fyd

Es

0.071 % n 15 (Es/Ec assunto) s s fyd s yd k fyd fyd ud yd ud s ydif s fyd yd yd s 0if s yd

0 s ydif s yd k fyd fyd ud yd yd s udif

N otherwise modello bilineare con incrudimento (ramo positivo e negativo)

FRP - fibra di carbonio tipo FIDCARBON UNIDIR 300 HS240 (posizionata al lembo inferiore teso)

(Rif. Linee Guida per la Progettazione, L'esecuzione ed il collaudo di interventi di rinforzo di strutture di c.a., c.a.p. e murarie mediante FRP - 24 Luglio 2009 Cons. Sup. Lavori Pubb.)

bf 60 mm larghezza totale rinforzo FRP tf 2.50 mm spessore totale rinforzo FRP

Af bf tf 150 mm area totale rinforzo FRP lb 400 mm lunghezza di ancoraggio del rinforzo (lungo lo sviluppo del travetto) a 0.95 fattore di conversione ambientale (applicaz.

ambiente interno di fibra di carbonio con resina epossidica) ffk 3500 N mm resistenza caratteristica a trazione fk 1.70% deformazione caratteristica a rottura del rinforzo

Rd 1.00 coeff. parziale per il modello di resistenza a flessione coeff. parziale per il materiale (modalità di collasso: rottura; applicazione TIPO A) f 1.10 coeff. parziale per il materiale (modalità di collasso: distacco; applicazione TIPO A) f.d 1.20

Ef 230000 N mm modulo di elasticità normale del rinforzo FRP lunghezza ottimale di ancoraggio del rinforzo:

lb le le

Ef tf

2 fctm mm 356 mm b1 70 mm larghezza inferiore sezione c.a. (dove verrà applicato il rinforzo) kb.calc bf b1

400 mm

0.33if

2 0.33

400 mm

0.33if fattore geometrico funzione della larghezza del rinforzo e della larghezza della sezione in c.a.

kb.calc 1 kb max kb.calc 1 1.00

Tensione di progetto del rinforzo (tensione massima alla quale il rinforzo può lavorare nella sezione terminale di ancoraggio) - delaminazione di estremità:

ffdd.calc 0.24 f.d c

Ef mm kb fck fctm tf ffdd ffdd.calc lb leif ffdd.calc lb le lb le lb leif ffdd 129.69

Tensione di progetto allo SLU per delaminazione intermedia e relativa deformazione:

kcr 3.0 ffdd.2 kcr ffdd 389.08 N deformazione massima per delaminazione intermedia (causata da fessure per flessione nella trave) fdd ffdd.2

Ef

0.17 % fd min a fk f fdd

0.17 % deformazione massima nel rinforzo FRP

Calcolo dello stato tensionale iniziale nella sezione in c.a.

(prima dell'applicazione del rinforzo)

Given momento statico rispetto all'asse neutro (si assume la sezione parzializzata)0 x0 xb x( ) x0 x d n As1 x0 d1 n As d x0 0= x0 Find x0 x0 37.53 mm distanza asse neutro dal lembo superiore nella condizione iniziale momento d'inerzia sezione parzializzataJ0 xb x( ) x0 x 2 n As1 x0 d1 2 n As d x0 2

J0 51925373 mm c.0 M0 x0

Ec J0

0.0135 % deformazione iniziale cls compresso (lembo superiore); -compressione, +trazione c.0 Ec c.0 4.09 N mm tensione iniziale cls compresso s1.0 x0 d1 x0 c.0 0.0063 % deformazione iniziale acciaio superiore s1.0 n Ec s1.0 28.66 N tensione iniziale nell'acciaio superiore s.0 d x0 x0 c.0 0.0442 % deformazione iniziale acciaio inferiore s.0 n Ec s.0 200.25 N mm tensione iniziale nell'acciaio inferiore deformazione iniziale cls lembo teso (inferiore della sezione in c.a.)0

H x0 c.0 0.0514 %

Calcolo posizione asse neutro

N.B. La rottura per flessione può avvenire per raggiungimento della deformazione plastica nel cls compresso o per raggiungimento della deformazione massima nel rinforzo FRP.

Il legame costitutivo del FRP è elastico fino a rottura.

Distanze dal lembo superiore degli assi neutri che separano i campi di rottura 2-3 , e 3-4.

x2_3 cu

0 fd cu H 110.41 mm x3_4 cu cu yd d 133.16 mm

Eq.ni di equilibrio + condizioni c x xc 0 fd xc x H xc

0 xc x2_3if xc x xc cu x2_3 xc x3_4if

0 otherwise campo 2 campo 3 cc x xc c c x xc s1 xc 0 fd xc d1 xc d1 campo 2 campo 3

S1 xc s s1 xc

S xc 0 fd d xc d xc campo 2 campo 3

S xc s S xc f xc fd 0 xc x2_3if

H xc campo 2 campo 3 x

Given x xcc x xc b x( )

As1 S1 xc As S xc Af Ef f xc Nsd=

0 mm xc x3_4 xc Find xc xc 52.16 mm distanza asse neutro dal lembo superiore

Calcolo momento resistente

MRd xcc x xc b x( ) d x( )

As1 S1 xc d d1 Af Ef f xc H d( ) Nsd d xG

MRd 13.49 kN m momento resistente

Riepilogo

Nsd 0.00 kN xc 52.16 mm ( x2_3 110.41 mm ; x3_4 133.16 mm ) xc d

0.3260 c 0 mm xc 0.09 % deformazione cls - lembo superiore

( c2 0.20 % ; cu 0.35 % ) cc 0 mm xc 6.08 N mm tens. di compressione cls - lembo superiore (fcd 8.71 N mm

S xc 0.19 % deformazione acciaio inferiore ( yd 0.07 % ; ud 18 % )

S xc 148.94 N mm tens. trazione nell'acciaio inferiore

( fyd 148.15 N mm f xc 0.17 % deformazione rinforzo FRP ( fd 0.17 % ) fd f Ef f xc 389.08 N mm tens. di trazione nel rinforzo FRP

VERIFICA

Msd 13.15 kN m < MRd 13.49 kN m

La verifica è soddisfatta

Verifica dell'ancoraggio

Per calcolare la distanza dall'appoggio "a" in corrispondenza della quale la lamina di FRP può terminare, si eguaglia la tensione di delaminazione alla tensione corrispondente al momento agente nella sezione indagata ("a" è il tratto di inizio trave che non è rinforzato comprensivo della distanza le).

le 356.25 mm lunghezza ottimale di ancoraggio lb 400 mm lunghezza di ancoraggio effettivamente disposta ffdd 129.69 N mm tensione di delaminazione di estremità coeff. di omogeneizzazione FRP - cls nf

Ef Ec

7.62

Asse neutro e momento d'inerzia sezione rinforzata (R):

Given momento statico rispetto all'asse neutro (si assume la sezione parzializzata) xR xb x( ) xR x n As1 xR d1 n As d xR nf Af H xR 0= xR Find xR xR 44.18 mm distanza asse neutro dal lembo superiore nella condizione rinforzata momento d'inerzia sezione rinforzata

JR

xR xb x( ) xR x 2 n As1 xR d1 2 n As d xR 2 nf Af H xR 2

JR 74005679 mm

Ricerca del momento flett. nella sezione "a" :

Ma JR ffdd nf H xR

9.28 kN m

Dal diagramma del momento flettente si ricava la distanza "a" essendo noto Ma:

a 1000 mm

Distanza dall'appoggio massima alla quale inizierà il rinforzo FRP (avendo considerato anche la traslazione del diagramma del momento flettente):

D a max lb le 0.9 d 456 mm

Verifica delle tensioni massime nei materiali (SLE) a 0.95 fattore di conversione ambientale (FRP) fattore di conversione per effetti di lunga durata (fibra di carbonio - carico persistente) FRP

1 0.80 a 1 0.76 fattore di conversione (FRP)

Tensioni ammissibili nel cls, nell'acciaio e nell' FRP:

c_amm_r 0.60 fck 12.45 N mm per cls - comb. rara s_amm_r 0.8 fyk 184 N mm per acciaio - comb. rara c_amm_qp 0.45 fck 9.34 N mm per cls - comb. q. perm.

f_amm_pq ffdd.2 295.7 N mm per FRP - comb. q. perm.

Sollecitazioni flettenti nelle combinazioni di carico rara e quasi perm. :

Mmax_r 9.56 kN m comb. rara

Mmax_qp 8.11 kN m comb. quasi permanente

Tensioni massime nei materiali:

distanza asse neutro dal lembo superiore nella condizione rinforzata xR 44.18 mm

JR 74005679 mm momento d'inerzia sezione rinforzata n 15 coeff. di omogeneizzazione acciaio - cls nf 7.62 coeff. di omogeneizzazione FRP - cls tensione massima nel cls compresso comb. rarac_max_r

Mmax_r

JR

xR 5.71

N tensione massima nell'acciaio teso comb. raras_max_r n

Mmax_r

JR

d xR 224.41

N tensione massima nel cls compresso comb. quasi perm.c_max_qp

Mmax_qp

JR

xR 4.84 mm 2 tensione massima nell' FRP comb. quasi perm.f_max_pq nf

Mmax_qp

JR

H xR 113.35

N

Verifiche:

c_max_r 5.71 N mm

< c_amm_r 12.45 N s_max_r 224.41 mm

< s_amm_r 184 N c_max_qp 4.84 mm

< c_amm_qp 9.34 N f_max_pq 113.35 mm

< f_amm_pq 295.7 N

Le verifiche sono soddisfatte

Verifica della deformazione (SLE)

Si valuta quindi la freccia in mezzeria nella combinazione di carico SLE quasi permanente e a favore di sicurezza in condizione di sezione fessurata.

luce dell'elemento

L 4.40 m luce dell'elemento flim

L 17.6 mm freccia limite in comb. SLE quasi permanente

JR 74005679 mm mom. d'inerzia della sezione fessurata rinforzata f

L

Ec JR Mmax_qp 7.32 mm freccia massima (trave appoggiata-appoggiata con carico uniformemente distribuito)

Verifica:

f 7.32 mm < flim 17.6 mm

La verifica è soddisfatta

Resistenza nei confronti di sollecitazioni taglianti (NTC 2008)

Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio

Si pone:

d 180 mm altezza della sezione c 1.5 coefficiente parziale di sicurezza realtivo al calcestruzzo

Rck 25 N mm resistenza caratteristica cubica a compressione fck 0.83 Rck 20.75 N mm resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo a 28 giorni fcd 0.85 fck c 11.76

N mm resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo a 1 200 mm

2.05 (k < 2) k a a 2if

2 otherwise k 2.00 vmin 0.035 N mm k fck mm

0.45 N

Asl 384 mm armatura longitudinale della sezione (1fi10+1fi12 sopra e sotto) bw 70 mm larghezza minima della sezione l Asl bw d( )

0.030476 rapporto geometrico di armatura longitudinale (< 0.02)

Ned 0.00 kN sforzo di compressione di calcolo

Ac 42000 mm area di calcestruzzo della sezione (mmq) cp Ned Ac

0.00 N

mm tensione media di compressione della sezione (< 0.2 fcd)

Ved 11.96 kN taglio sollecitante di calcolo sul singolo travetto

La resistenza al taglio si valuta con l'espressione:

Vrd1 0.18 k

100 l fck mm

0.15 cp bw d

Vrd1 12.05 kN

Vrdmin vmin 0.15 cp( ) bw d 5.68 kN

Vrd Vrd1 Vrd1 Vrdminif

Vrdmin otherwise

Vrd 12.05 kN

Verifica:

Ved 11.96 kN < Vrd 12.05 kN

La verifica al taglio è soddisfatta

R.c. frames 3.6.3.

R.c. beam B1

1 – Bending check

OK

2 – Bending check

3 – Shear check

R.c. column C1

1 – Bending check at level 755cm

2 – Shear check at level 110cm

R.c. column anchor check

Verifica ancoraggi dei pilastri ai setti in c.a. esistenti

Dati delle barre d'acciaio:

b 20 mm diametro barre d'armatura pilastro

Ab b

314 mm area sezione trasversale barra fyk 450 N mm tensione caratteristica di snervamento delle barre s 1.15 fattore di sicurezza della resistenza per le barre fyd fyk s

391.30 N

mm tensione di progetto di snervamento

Dati della malta antiritiro tipo "EMACO S55":

fb1k 30.00 N mm tensione di aderenza caratteristica barra - EMACO fb2k 6.00 N mm tensione di aderenza caratteristica EMACO - cls c 1.50 fattore di sicurezza della resistenza per il cls fb1d fb1k c

20.00 N

mm tensione di aderenza di progetto barra - EMACO fb2d fb2k c

4.00 N

mm tensione di aderenza di progetto EMACO - cls

Dati del foro di ancoraggio:

f 40 mm diametro foro alloggiamento dell'ancoraggio

Lf 1000 mm lunghezza ancoraggio

Dati del cls del setto esistente (che ospiterà gli ancoraggi):

C 20/25 classe del calcestruzzo

FC 1.35 fattore di confidenza platea esistente (livello conosc. LC1) fck 20 N mm resistenza cilindrica caratteristica fcd fck

FC c 9.88

N mm resistenza cilindrica di calcolo fctk 1.50 N mm resistenza a trazione caratteristica del cls fctd fctk

FC c 0.74

N mm resistenza a trazione di calcolo del cls fb3d 2.25 fctd 1.67 N mm tensione ultima di aderenza cls - ancoraggio (assunta pari alla tens. di aderenza cls - barra acciaio)

Interfaccia barra armatura - EMACO

Ty fyd Ab 122.93 kN forza di trazione corrispondente allo snervamento della barra (forza massima sulla barra b 20 mm )

FR1d fb1d b Lf 1256.64 kN resistenza interfaccia barra - EMACO

Interfaccia EMACO - cls

FR2d fb2d f Lf 502.65 kN

FR3d fb3d f Lf 209.44 kN

FR4d min FR2d FR3d minima resistenza interfaccia EMACO - cls FR4d 209.44 kN

Verifica resistenza ancoraggio

FRd min FR1d FR4d

FRd 209.44 kN minima resistenza dell'ancoraggio

Verifica:

Ty 122.93 kN < FRd 209.44 kN

La verifica è soddisfatta

R.c. and masonry walls 3.6.4.

R.c. wall S1

Masonry wall alignment reinforced with shotcrete and welded wire mesh

Material: Reinforced masonry

Maschio 4

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

6.1 0 0 0 L6 L8 6.1 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -729.05 160.8 4.77 498.7486 -3.8586 18.57 6.1 103 3098.56 277.03 539.92 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -506.04 144.2 -10.93 148.5543 -3.1919 28.69 6.1 97 3098.56 260.7 539.92 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -702.68 204.51 4.76 525.6948 -3.8289 18.75 6.1 102 3098.56 275.1 539.92 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -493.8 190.59 -10.94 152.2458 -3.1996 29.41 6.1 97 3098.56 259.81 539.92 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -545.25 283.88 -11.35 441.3065 9.2108 23.53 6.1 98 3098.56 263.57 539.92 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -414.59 260.49 11.23 145.3737 1.8242 35.02 6.1 95 3098.56 254.01 539.92 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -518.87 327.59 -11.37 468.2526 9.2404 23.72 6.1 97 3098.56 261.64 539.92 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -402.35 306.88 11.22 149.0652 1.8165 36.09 6.1 94 3098.56 253.11 539.92 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -855.97 -163.76 25.98 263.8428 -21.0295 16.96 6.1 107 3098.56 286.32 539.92 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -553.1 -183.24 -36.93 78.7453 -8.5773 26.25 6.1 98 3098.56 264.15 539.92 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -816.21 -97.86 25.96 304.4678 -20.9848 17.79 6.1 106 3098.56 283.4 539.92 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -534.64 -113.29 -36.95 84.3107 -8.5889 27.16 6.1 98 3098.56 262.8 539.92 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -243.29 246.49 -27.76 72.3689 22.535 59.68 6.1 90 3098.56 241.47 539.92 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -248.28 204.39 36.94 68.1435 8.1431 58.48 6.1 90 3098.56 241.84 539.92 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -203.53 312.39 -27.79 112.9939 22.5797 70.13 6.1 89 3098.56 238.56 539.92 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -229.82 274.34 36.92 73.709 8.1315 63.18 6.1 90 3098.56 240.49 539.92 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -775.22 -309.37 28.03 10.9151 -22.6716 5.25 6.1 104 3098.56 280.4 539.92 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -499.33 -337.51 -37.06 16.5316 -8.179 4.07 6.1 97 3098.56 260.21 539.92 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -735.45 -243.48 28.01 51.5401 -22.6269 1.35 6.1 103 3098.56 277.49 539.92 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -480.87 -267.57 -37.08 22.0971 -8.1905 3.11 6.1 96 3098.56 258.86 539.92 Si

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -162.54 100.88 -25.71 -180.5587 20.8929 68.44 5.525 88 2806.48 214.48 489.02 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -194.51 50.12 36.81 5.9299 8.5415 11.26 6.1 89 3098.56 237.9 539.92 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -122.77 166.78 -25.74 -139.9338 20.9376 89.34 5.45 87 2768.38 208.82 482.38 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -176.05 120.06 36.79 11.4953 8.5299 6.04 6.1 88 3098.56 236.55 539.92 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -459.88 -324.57 11.61 -344.3436 -9.3323 28.56 6.1 96 3098.56 257.32 539.92 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -326.8 -370.06 -11.36 -58.8247 -1.864 44.43 6.1 92 3098.56 247.58 539.92 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -433.5 -280.86 11.59 -317.3974 -9.3027 30.51 6.1 95 3098.56 255.39 539.92 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -314.56 -323.67 -11.37 -55.1331 -1.8716 46.16 6.1 92 3098.56 246.69 539.92 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -276.07 -201.49 -4.51 -401.7857 3.7371 33.8 5.15 92 2615.99 209.04 455.83 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -235.35 -253.77 10.8 -62.0052 3.1521 61.7 6.1 90 3098.56 240.89 539.92 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -249.7 -157.79 -4.53 -374.8396 3.7667 36.45 5.075 92 2577.9 204.36 449.19 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -223.11 -207.38 10.79 -58.3137 3.1445 65.08 6.1 89 3098.56 240 539.92 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -630.68 0.5 10.3222 6.1 21.76 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -609.73 0.5 10.3222 6.1 22.5 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -491.56 0.5 10.3222 6.1 27.91 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -470.61 0.5 10.3222 6.1 29.16 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -730.7 0.5 10.3222 6.1 18.78 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -699.11 0.5 10.3222 6.1 19.63 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -266.97 0.5 10.3222 6.1 51.4 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -235.37 0.5 10.3222 6.1 58.3 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -672.75 0.5 10.3222 6.1 20.4 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -641.16 0.5 10.3222 6.1 21.4 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -209.02 0.5 10.3222 6.1 65.65 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -177.42 0.5 10.3222 6.1 76.69 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -437.52 0.5 10.3222 6.1 31.36 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -416.56 0.5 10.3222 6.1 32.94 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -298.4 0.5 10.3222 6.1 45.98 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -277.44 0.5 10.3222 6.1 49.46 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 1.35 SLV 10 Si

V_SLV 2.128 SLV 13 Si

PFFP_SLV 18.778 SLV 5 Si

Maschio 6

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

10.7 0 8.36 0 L6 L8 2.34 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -220.06 68.16 3.56 87.2091 -2.5298 20.35 2.145 100 1089.57 94.76 189.86 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -172.57 32.12 -4.08 -23.1083 -1.6865 32.39 2.34 96 1188.63 98.43 207.12 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -218.51 77.87 3.56 99.4997 -2.5273 19.03 2.07 101 1051.48 91.89 183.22 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -171.16 37.69 -4.08 -27.5311 -1.6864 32.66 2.34 96 1188.63 98.33 207.12 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -198.48 82.34 -3.29 103.2373 3.8077 19.22 1.995 100 1013.38 87.68 176.58 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -154.07 36.49 3.78 -28.4842 1.0773 36.28 2.34 94 1188.63 97.08 207.12 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -196.93 92.05 -3.29 115.5279 3.8103 17.67 1.92 100 975.28 84.81 169.94 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -152.66 42.06 3.78 -32.9071 1.0773 35.7 2.34 94 1188.63 96.97 207.12 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -228.71 -20.47 11.46 -22.2407 -10.3737 24.44 2.34 100 1188.63 102.54 207.12 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -184.45 -8.14 -13.14 10.3502 -4.6974 2.7 2.34 96 1188.63 99.3 207.12 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -226.37 -5.83 11.47 -3.711 -10.3699 24.69 2.34 99 1188.63 102.37 207.12 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -182.32 0.26 -13.14 3.6822 -4.6973 6.91 2.34 96 1188.63 99.14 207.12 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -156.78 26.81 -11.37 31.1865 10.7516 35.65 2.34 94 1188.63 97.27 207.12 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -122.78 6.42 13.06 -7.5696 4.515 45.53 2.34 92 1188.63 94.79 207.12 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -154.44 41.45 -11.37 49.7162 10.7554 31.69 2.34 94 1188.63 97.1 207.12 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -120.65 14.82 13.06 -14.2377 4.5151 46.33 2.34 92 1188.63 94.63 207.12 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -214.21 -80.14 11.38 -97.3528 -10.7589 19.31 2.145 100 1089.57 94.33 189.86 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -175.82 -37.07 -13.04 32.6908 -4.5145 31.79 2.34 96 1188.63 98.67 207.12 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -211.87 -65.5 11.39 -78.823 -10.7551 21.61 2.34 98 1188.63 101.31 207.12 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -173.69 -28.67 -13.04 26.0227 -4.5144 32.18 2.34 96 1188.63 98.51 207.12 Si

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -142.28 -32.86 -11.45 -43.9255 10.3664 34.63 2.34 93 1188.63 96.21 207.12 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -114.15 -22.51 13.15 14.771 4.6979 48.97 2.34 91 1188.63 94.15 207.12 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -139.94 -18.23 -11.45 -25.3958 10.3702 39.94 2.34 93 1188.63 96.04 207.12 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -112.02 -14.11 13.15 8.1029 4.698 3.47 2.34 91 1188.63 94 207.12 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -171.72 -130.75 3.3 -163.1644 -3.8138 11.24 1.695 100 860.99 74.72 150.03 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -143.81 -64.31 -3.77 51.3602 -1.0768 32.66 2.34 94 1188.63 96.33 207.12 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -170.17 -121.04 3.3 -150.8738 -3.8113 12.69 1.77 99 899.09 77.35 156.66 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -142.4 -58.74 -3.77 46.9373 -1.0767 34.06 2.34 93 1188.63 96.22 207.12 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -150.14 -116.56 -3.55 -147.1362 2.5238 12.17 1.695 98 860.99 73.14 150.03 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -125.31 -59.95 4.09 45.9843 1.6869 37.04 2.34 92 1188.63 94.97 207.12 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -148.59 -106.85 -3.55 -134.8456 2.5263 14.01 1.77 97 899.09 75.78 156.66 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -123.9 -54.37 4.09 41.5614 1.687 38.89 2.34 92 1188.63 94.87 207.12 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -259.32 0.5 3.9597 2.34 20.37 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -257.39 0.5 3.9597 2.34 20.53 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -236.08 0.5 3.9597 2.34 22.38 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -234.16 0.5 3.9597 2.34 22.56 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -270.53 0.5 3.9597 2.34 19.53 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -267.63 0.5 3.9597 2.34 19.74 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -193.08 0.5 3.9597 2.34 27.36 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -190.17 0.5 3.9597 2.34 27.78 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -256.49 0.5 3.9597 2.34 20.6 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -253.58 0.5 3.9597 2.34 20.83 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -179.03 0.5 3.9597 2.34 29.51 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -176.13 0.5 3.9597 2.34 30 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -212.5 0.5 3.9597 2.34 24.86 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -210.58 0.5 3.9597 2.34 25.09 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -189.27 0.5 3.9597 2.34 27.91 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -187.34 0.5 3.9597 2.34 28.2 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 2.702 SLV 5 Si

V_SLV 1.719 SLV 13 Si

PFFP_SLV 19.529 SLV 5 Si

Maschio 8

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

15.32 0 12.96 0 L6 L8 2.36 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -208.52 78.13 3.52 103.77 -3.3585 19.1 2.005 101 1018.46 88.78 177.46 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -168.85 42.95 -3.64 -30.4919 -1.4032 33.37 2.36 95 1198.79 98.89 208.89 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -208.77 87.15 3.52 116.377 -3.3579 17.6 2.005 101 1018.46 88.8 177.46 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -169.08 49.3 -3.64 -35.2764 -1.403 32.79 2.36 95 1198.79 98.91 208.89 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -189.5 85.21 -3.54 113.8529 3.4318 18.25 1.93 100 980.36 84.64 170.83 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -152.16 48.1 3.54 -33.1303 1.3576 36.09 2.36 94 1198.79 97.67 208.89 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -189.75 94.23 -3.54 126.4599 3.4325 16.54 1.855 100 942.27 81.9 164.19 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -152.39 54.45 3.54 -37.9147 1.3579 34.89 2.36 94 1198.79 97.69 208.89 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -231.92 -3.59 11.77 -6.892 -11.3064 24.29 2.36 100 1198.79 103.51 208.89 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -189 -5.92 -11.98 3.9634 -4.6083 6.47 2.36 97 1198.79 100.37 208.89 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -232.29 10.01 11.77 12.1146 -11.3053 2.3 2.36 100 1198.79 103.53 208.89 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -189.34 3.66 -11.98 -3.2497 -4.6079 29.76 2.36 97 1198.79 100.39 208.89 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -168.51 20.01 -11.77 26.7177 11.3282 33.44 2.36 95 1198.79 98.87 208.89 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -133.35 11.26 11.97 -4.8311 4.5945 42.25 2.36 93 1198.79 96.29 208.89 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -168.89 33.6 -11.77 45.7243 11.3293 31 2.36 95 1198.79 98.89 208.89 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -133.69 20.83 11.97 -12.0442 4.5948 42.14 2.36 93 1198.79 96.32 208.89 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -233 -64.59 11.78 -88.9196 -11.3282 19.65 2.36 100 1198.79 103.59 208.89 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -189.62 -41.26 -11.95 29.8173 -4.5946 29.71 2.36 97 1198.79 100.41 208.89 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -233.38 -50.99 11.78 -69.9129 -11.3272 21.56 2.36 100 1198.79 103.61 208.89 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -189.97 -31.69 -11.95 22.6042 -4.5943 29.66 2.36 97 1198.79 100.44 208.89 Si

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -169.6 -40.99 -11.77 -55.3099 11.3064 28.8 2.36 95 1198.79 98.95 208.89 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -133.97 -24.09 12 21.0228 4.6082 42.06 2.36 93 1198.79 96.34 208.89 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -169.97 -27.4 -11.76 -36.3032 11.3074 32.45 2.36 95 1198.79 98.97 208.89 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -134.32 -14.51 12 13.8097 4.6085 41.95 2.36 93 1198.79 96.36 208.89 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -212.14 -125.21 3.54 -169.6551 -3.4315 12.01 1.855 102 942.27 83.54 164.19 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -170.93 -74.88 -3.52 55.6878 -1.3576 28.82 2.36 95 1198.79 99.04 208.89 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -212.39 -116.19 3.54 -157.0482 -3.4308 13.22 1.855 102 942.27 83.56 164.19 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -171.16 -68.53 -3.52 50.9034 -1.3574 29.71 2.36 95 1198.79 99.06 208.89 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -193.12 -118.13 -3.52 -159.5722 3.3589 12.63 1.78 101 904.17 79.4 157.55 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -154.24 -69.73 3.66 53.0495 1.4032 31.27 2.36 94 1198.79 97.82 208.89 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -193.37 -109.11 -3.52 -146.9652 3.3595 14.05 1.855 101 942.27 82.17 164.19 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -154.46 -63.38 3.66 48.265 1.4034 32.37 2.36 94 1198.79 97.84 208.89 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -247.52 0.5 3.9935 2.36 21.51 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -247.8 0.5 3.9935 2.36 21.49 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -227.03 0.5 3.9935 2.36 23.46 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -227.31 0.5 3.9935 2.36 23.43 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -272.69 0.5 3.9935 2.36 19.53 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -273.11 0.5 3.9935 2.36 19.5 Si

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 7 2481 14110 391304 -204.37 0.5 3.9935 2.36 26.06 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -204.79 0.5 3.9935 2.36 26 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -273.83 0.5 3.9935 2.36 19.45 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -274.25 0.5 3.9935 2.36 19.42 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -205.51 0.5 3.9935 2.36 25.91 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -205.93 0.5 3.9935 2.36 25.86 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -251.32 0.5 3.9935 2.36 21.19 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -251.6 0.5 3.9935 2.36 21.17 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -230.82 0.5 3.9935 2.36 23.07 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -231.1 0.5 3.9935 2.36 23.04 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 2.303 SLV 6 Si

V_SLV 1.979 SLV 13 Si

PFFP_SLV 19.417 SLV 10 Si

Maschio 10

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

19.92 0 17.58 0 L6 L8 2.34 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -185.95 68.33 3.4 93.8743 -3.2025 20.94 1.995 99 1013.38 86.76 176.58 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -157.87 36.64 -3.47 -30.092 -1.3412 35.4 2.34 95 1188.63 97.35 207.12 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -188.14 77.47 3.4 106.6861 -3.2029 19.01 1.92 100 975.28 84.17 169.94 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -159.65 42.93 -3.47 -34.9711 -1.341 34.02 2.34 95 1188.63 97.48 207.12 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -159.25 70.33 -3.36 96.3894 3.2099 21.27 1.92 97 975.28 82.06 169.94 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -136.6 39.01 3.54 -29.632 1.4162 39.84 2.34 93 1188.63 95.8 207.12 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -161.44 79.47 -3.37 109.2012 3.2094 18.86 1.845 98 937.19 79.47 163.3 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -138.38 45.29 3.54 -34.5111 1.4164 38.01 2.34 93 1188.63 95.93 207.12 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -234.59 -1 11.3 0.8321 -10.704 23.83 2.34 100 1188.63 102.97 207.12 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -193.48 -2.74 -11.66 -1.7563 -4.5808 28.89 2.34 97 1188.63 99.96 207.12 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -237.89 12.78 11.3 20.1476 -10.7047 23.5 2.34 100 1188.63 103.21 207.12 Si

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -196.16 6.73 -11.66 -9.1122 -4.5806 28.5 2.34 97 1188.63 100.16 207.12 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -145.56 5.68 -11.26 9.2159 10.6705 3.04 2.34 94 1188.63 96.45 207.12 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -122.6 5.15 11.7 -0.2229 4.6105 45.59 2.34 92 1188.63 94.77 207.12 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -148.86 19.46 -11.26 28.5314 10.6698 37.55 2.34 94 1188.63 96.69 207.12 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -125.29 14.63 11.7 -7.5788 4.6107 44.62 2.34 92 1188.63 94.97 207.12 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -250.04 -56.43 11.3 -73.6159 -10.7216 20.02 2.34 101 1188.63 104.1 207.12 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -203.13 -32.77 -11.68 21.93 -4.6003 27.52 2.34 98 1188.63 100.67 207.12 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -253.34 -42.65 11.3 -54.3004 -10.7223 21.54 2.34 101 1188.63 104.34 207.12 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -205.81 -23.29 -11.68 14.5741 -4.6001 1.93 2.34 98 1188.63 100.86 207.12 Si

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -161.01 -49.75 -11.25 -65.2321 10.6529 27.32 2.22 95 1127.67 93.18 196.49 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -132.25 -24.87 11.69 23.4634 4.591 42.27 2.34 93 1188.63 95.48 207.12 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -164.31 -35.97 -11.26 -45.9166 10.6522 30.98 2.34 95 1188.63 97.83 207.12 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -134.93 -15.39 11.69 16.1075 4.5912 41.43 2.34 93 1188.63 95.68 207.12 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -237.46 -116.44 3.41 -154.2857 -3.2612 13.35 1.92 104 975.28 87.78 169.94 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -190.03 -63.43 -3.52 48.8622 -1.406 27.68 2.34 97 1188.63 99.71 207.12 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -239.65 -107.3 3.41 -141.4739 -3.2617 14.41 1.995 103 1013.38 90.69 176.58 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -191.81 -57.15 -3.52 43.9831 -1.4058 28.24 2.34 97 1188.63 99.84 207.12 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -210.75 -114.44 -3.36 -151.7706 3.1511 13.51 1.92 102 975.28 85.82 169.94 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -168.77 -61.06 3.49 49.3222 1.3514 29.99 2.34 95 1188.63 98.15 207.12 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -212.94 -105.3 -3.36 -138.9588 3.1507 14.83 1.92 102 975.28 85.98 169.94 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -170.55 -54.78 3.49 44.4432 1.3516 30.72 2.34 95 1188.63 98.28 207.12 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -230.53 0.5 3.9597 2.34 22.92 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -232.86 0.5 3.9597 2.34 22.69 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -200.86 0.5 3.9597 2.34 26.3 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -203.19 0.5 3.9597 2.34 26 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -283.02 0.5 3.9597 2.34 18.67 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -286.54 0.5 3.9597 2.34 18.44 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -184.12 0.5 3.9597 2.34 28.69 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -187.64 0.5 3.9597 2.34 28.16 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -298.85 0.5 3.9597 2.34 17.68 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -302.37 0.5 3.9597 2.34 17.47 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -199.96 0.5 3.9597 2.34 26.42 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -203.47 0.5 3.9597 2.34 25.96 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -283.3 0.5 3.9597 2.34 18.65 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -285.64 0.5 3.9597 2.34 18.5 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -253.63 0.5 3.9597 2.34 20.83 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -255.97 0.5 3.9597 2.34 20.64 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 1.93 SLV 10 Si

V_SLV 2.213 SLV 13 Si

PFFP_SLV 17.472 SLV 10 Si

Maschio 12

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

24.48 0 22.18 0 L6 L8 2.3 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -184.78 59.41 2.8 88.2282 -2.4622 21.06 1.975 99 1003.22 85.94 174.81 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -147.63 34.49 -3.66 -27.4746 -0.9609 37.11 2.3 94 1168.31 95.14 203.58 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -188.57 69.63 2.8 102.1414 -2.4639 18.88 1.975 99 1003.22 86.22 174.81 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -150.7 41.19 -3.67 -32.9734 -0.9607 35.32 2.3 94 1168.31 95.36 203.58 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -152.08 46.97 -2.82 72.9929 2.5832 25.5 1.975 96 1003.22 83.55 174.81 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -121.32 27.49 3.54 -20.5486 1.0265 45.16 2.3 92 1168.31 93.21 203.58 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -155.88 57.19 -2.82 86.9061 2.5814 22.33 1.9 97 965.12 81.08 168.17 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -124.38 34.19 3.54 -26.0474 1.0266 43.23 2.3 92 1168.31 93.44 203.58 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -249.22 20.71 9.37 33.301 -8.3985 21.98 2.3 101 1168.31 102.57 203.58 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -196.64 15.15 -12.02 -12.5561 -3.3001 27.86 2.3 98 1168.31 98.73 203.58 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -254.94 36.11 9.36 54.2771 -8.4011 21.01 2.3 102 1168.31 102.99 203.58 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -201.26 25.25 -12.02 -20.8463 -3.2999 27.22 2.3 98 1168.31 99.06 203.58 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -140.24 -20.76 -9.35 -17.4832 8.4192 39.06 2.3 93 1168.31 94.6 203.58 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -108.93 -8.19 12 10.5307 3.3244 50.29 2.3 91 1168.31 92.31 203.58 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -145.96 -5.35 -9.36 3.4929 8.4166 37.53 2.3 94 1168.31 95.02 203.58 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -113.54 1.91 12 2.2405 3.3246 48.25 2.3 92 1168.31 92.64 203.58 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -272.59 -22.68 9.38 -25.9877 -8.4419 20.1 2.3 103 1168.31 104.28 203.58 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -213 -6.97 -11.97 5.961 -3.3178 25.72 2.3 99 1168.31 99.92 203.58 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -278.31 -7.28 9.38 -5.0117 -8.4445 19.69 2.3 103 1168.31 104.7 203.58 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -217.62 3.13 -11.97 -2.3292 -3.3176 25.18 2.3 99 1168.31 100.26 203.58 Si

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -163.61 -64.15 -9.34 -76.7719 8.3759 24.05 2.05 97 1041.32 87.14 181.45 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -125.29 -30.31 12.04 29.0478 3.3067 41.89 2.3 92 1168.31 93.5 203.58 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -169.33 -48.74 -9.34 -55.7958 8.3733 27.74 2.3 96 1168.31 96.73 203.58 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -129.9 -20.21 12.04 20.7576 3.3069 42.17 2.3 93 1168.31 93.84 203.58 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -262.68 -85.23 2.84 -109.401 -2.6067 16.06 2.05 105 1041.32 94.39 181.45 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -202.16 -39.25 -3.51 34.2489 -1.0198 27.1 2.3 98 1168.31 99.13 203.58 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -266.47 -75.01 2.84 -95.4877 -2.6084 17.03 2.3 103 1168.31 103.84 203.58 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -205.22 -32.55 -3.51 28.7501 -1.0196 26.7 2.3 98 1168.31 99.35 203.58 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -229.98 -97.67 -2.77 -124.6362 2.4386 15.47 1.975 103 1003.22 89.25 174.81 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -175.85 -46.25 3.69 41.1749 0.9676 29.77 2.3 96 1168.31 97.2 203.58 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -233.78 -87.45 -2.77 -110.723 2.4369 16.73 1.975 103 1003.22 89.53 174.81 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -178.91 -39.55 3.69 35.6761 0.9677 30.37 2.3 96 1168.31 97.43 203.58 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -219.05 0.5 3.892 2.3 23.63 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -223.21 0.5 3.892 2.3 23.19 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -185.03 0.5 3.892 2.3 27.98 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -189.19 0.5 3.892 2.3 27.36 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -286.48 0.5 3.892 2.3 18.07 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -292.76 0.5 3.892 2.3 17.68 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -173.08 0.5 3.892 2.3 29.91 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -179.36 0.5 3.892 2.3 28.87 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -311.17 0.5 3.892 2.3 16.64 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -317.45 0.5 3.892 2.3 16.31 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -197.77 0.5 3.892 2.3 26.18 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -204.04 0.5 3.892 2.3 25.37 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -301.34 0.5 3.892 2.3 17.18 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -305.5 0.5 3.892 2.3 16.95 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -267.32 0.5 3.892 2.3 19.37 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -271.48 0.5 3.892 2.3 19.07 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 15.475 SLV 15 Si

V_SLV 2.704 SLV 15 Si

PFFP_SLV 16.309 SLV 10 Si

Maschio 14

Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Dati geometrici

X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx

27.98 0 26.74 0 L6 L8 1.24 0.44 3.21 3.21 3.21

Caratteristiche del materiale

(circ.21745) Mattoni pieni con malta bastarda LC1, migliorata malta buona e intonaco armato (FAC1469) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC

6700 225 4950000 1980000 1.35

Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce spessore: 0.06 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 6 passo: 0.15 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica a pressoflessione nel piano e taglio delle sezioni rinforzate 7.8.3.2 D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

Comb. Quota γ m γ s γ c N V V orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica

SLV 1 1.09 2 1.15 1.5 -135.15 50.72 0.48 20.3577 -0.1859 19.93 1.24 101 629.87 55.36 109.75 Si

SLV 1 4.3 2 1.15 1.5 -44.1 25.19 -0.33 -13.8012 -0.1086 41.52 1.07 90 543.52 42.46 94.71 Si

SLV 2 1.09 2 1.15 1.5 -146.7 57.65 0.49 23.3618 -0.1896 18.03 1.24 103 629.87 56.2 109.75 Si

SLV 2 4.3 2 1.15 1.5 -45.32 29.64 -0.33 -16.0355 -0.1086 36.07 0.995 91 505.42 39.8 88.07 Si

SLV 3 1.09 2 1.15 1.5 -93.84 29.46 -0.06 14.6349 0.0972 28.38 1.24 96 629.87 52.33 109.75 Si

SLV 3 4.3 2 1.15 1.5 -34.11 14.19 0.67 -8.5796 0.0481 62.74 1.07 89 543.52 41.73 94.71 Si

SLV 4 1.09 2 1.15 1.5 -105.39 36.39 -0.05 17.6391 0.0935 24.67 1.24 97 629.87 53.18 109.75 Si

SLV 4 4.3 2 1.15 1.5 -35.34 18.64 0.67 -10.8139 0.0481 52.75 1.07 89 543.52 41.82 94.71 Si

SLV 5 1.09 2 1.15 1.5 -166.62 58.39 1.02 15.1925 -0.5043 17.78 1.24 106 629.87 57.66 109.75 Si

SLV 5 4.3 2 1.15 1.5 -60.59 26.89 -1.63 -12.9074 -0.2725 38.73 1.145 92 581.61 46.42 101.35 Si

SLV 6 1.09 2 1.15 1.5 -184.04 68.84 1.04 19.7216 -0.51 15.97 1.24 108 629.87 58.94 109.75 Si

SLV 6 4.3 2 1.15 1.5 -62.44 33.6 -1.63 -16.276 -0.2726 33.51 1.07 93 543.52 43.8 94.71 Si

SLV 7 1.09 2 1.15 1.5 -28.91 -12.48 -0.79 -3.8834 0.4393 96.34 1.24 87 629.87 47.58 109.75 Si

SLV 7 4.3 2 1.15 1.5 -27.32 -9.77 1.72 4.4978 0.2499 95.72 1.24 87 629.87 47.47 109.75 Si

SLV 8 1.09 2 1.15 1.5 -46.33 -2.04 -0.78 0.6457 0.4337 63.93 1.24 90 629.87 48.86 109.75 Si

SLV 8 4.3 2 1.15 1.5 -29.17 -3.07 1.73 1.1293 0.2499 101.56 1.24 87 629.87 47.6 109.75 Si

SLV 9 1.09 2 1.15 1.5 -154.79 45.22 0.94 5.696 -0.495 19.13 1.24 104 629.87 56.8 109.75 Si

SLV 9 4.3 2 1.15 1.5 -65.02 18.32 -1.74 -7.4059 -0.2563 44.62 1.24 92 629.87 50.23 109.75 Si

SLV 10 1.09 2 1.15 1.5 -172.21 55.66 0.96 10.2251 -0.5006 17.2 1.24 106 629.87 58.07 109.75 Si

SLV 10 4.3 2 1.15 1.5 -66.87 25.03 -1.73 -10.7745 -0.2563 39.4 1.24 92 629.87 50.36 109.75 Si

SLV 11 1.09 2 1.15 1.5 -17.09 -25.66 -0.88 -13.3799 0.4487 23.53 0.77 87 391.13 29.48 68.15 Si

SLV 11 4.3 2 1.15 1.5 -31.74 -18.35 1.62 9.9994 0.2662 57.36 1.07 88 543.52 41.56 94.71 Si

SLV 12 1.09 2 1.15 1.5 -34.51 -15.21 -0.86 -8.8508 0.4431 61.26 1.07 89 543.52 41.76 94.71 Si

SLV 12 4.3 2 1.15 1.5 -33.59 -11.64 1.62 6.6308 0.2661 72.43 1.24 88 629.87 47.92 109.75 Si

SLV 13 1.09 2 1.15 1.5 -95.73 6.79 0.21 -11.2973 -0.1548 30.06 1.24 96 629.87 52.47 109.75 Si

SLV 13 4.3 2 1.15 1.5 -58.84 -3.38 -0.69 4.5373 -0.0545 50.34 1.24 91 629.87 49.77 109.75 Si

SLV 14 1.09 2 1.15 1.5 -107.29 13.72 0.22 -8.2932 -0.1585 27.61 1.24 98 629.87 53.32 109.75 Si

SLV 14 4.3 2 1.15 1.5 -60.07 1.07 -0.68 2.303 -0.0545 49.31 1.24 91 629.87 49.86 109.75 Si

SLV 15 1.09 2 1.15 1.5 -54.42 -14.47 -0.33 -17.0201 0.1283 33.66 1.07 92 543.52 43.22 94.71 Si

SLV 15 4.3 2 1.15 1.5 -48.86 -14.38 0.32 9.7589 0.1023 49.53 1.24 90 629.87 49.04 109.75 Si

SLV 16 1.09 2 1.15 1.5 -65.98 -7.54 -0.32 -14.016 0.1246 35.62 1.145 93 581.61 46.81 101.35 Si

SLV 16 4.3 2 1.15 1.5 -50.08 -9.93 0.32 7.5245 0.1022 53.82 1.24 90 629.87 49.13 109.75 Si

Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

quota 2.695 Ta 0.03 Wa 0.0008 denominatore 8

Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica

SLV 1 2481 14110 391304 -113.26 0.5 2.0983 1.24 24.72 Si

SLV 2 2481 14110 391304 -121.15 0.5 2.0983 1.24 23.11 Si

SLV 3 2481 14110 391304 -83.47 0.5 2.0983 1.24 33.54 Si

SLV 4 2481 14110 391304 -91.37 0.5 2.0983 1.24 30.64 Si

SLV 5 2481 14110 391304 -140.54 0.5 2.0983 1.24 19.92 Si

SLV 6 2481 14110 391304 -152.44 0.5 2.0983 1.24 18.36 Si

SLV 7 2481 14110 391304 -41.26 0.5 2.0983 1.24 67.85 Si

SLV 8 2481 14110 391304 -53.16 0.5 2.0983 1.24 52.66 Si

SLV 9 2481 14110 391304 -135.85 0.5 2.0983 1.24 20.61 Si

SLV 10 2481 14110 391304 -147.76 0.5 2.0983 1.24 18.95 Si

SLV 11 2481 14110 391304 -36.58 0.5 2.0983 1.24 76.05 Si

SLV 12 2481 14110 391304 -48.48 0.5 2.0983 1.24 57.74 Si

SLV 13 2481 14110 391304 -97.65 0.5 2.0983 1.24 28.67 Si

SLV 14 2481 14110 391304 -105.54 0.5 2.0983 1.24 26.52 Si

SLV 15 2481 14110 391304 -67.87 0.5 2.0983 1.24 41.25 Si

SLV 16 2481 14110 391304 -75.76 0.5 2.0983 1.24 36.95 Si

Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi

Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica

PF_SLV 15.972 SLV 6 Si

V_SLV 2.451 SLV 6 Si

PFFP_SLV 18.365 SLV 6 Si

Resistenza dell’allineamento 1 (muratura rinforzata con rete e betoncino su entrambi i lati): AL 1

AL 1 - dir X

Pareti dell’allineamento: 4, 6, 8, 10, 12, 14

Livello piano rialzato (+1.09m)

Parete Comb Resistenza muratura [kN]

Resistenza acciaio [kN]

Resistenza globale) [kN]

Taglio

[kN]

Resistenza

/taglio

4 SLV13 257.32 539.92 797.24 324.57

6 SLV13 74.72 150.03 224.75 130.75

8 SLV13 83.54 164.19 247.73 125.21

10 SLV13 87.78 169.94 257.72 116.44

12 SLV13 94.39 181.45 275.84 85.23

14 SLV13 52.47 109.75 162.22 6.79

TOT SLV13 650.22 1315.28 1965.50 788.99 2.49 OK

External metallic stair 3.6.5.

Steel beam T1 Asta 1017: Trave in acciaio falda Falda 3 fili S3-S2

Unita' di misura: m, kN, deg, .C, s Lunghezza= 3.923 Nodo iniziale n.3406 Nodo finale n.4246 Cerniera iniziale: No Cerniera finale: No Sezione: UPN300; Materiale: S235; Rotazione: 0.; Sovraresistenza:0%; Sisma Z:No;

Mensola Y: Nessuno; Mensola X: Nessuno; Svergolamento: Nessuno;

fy=235000 classe peggiore 1 Snellezza 95 curva X c curva Y c chix= 0.975 chiy= 0.534 Ncr,x=2207511 Ncr,y=135504.297 betam=0.7 betan=0.7

Verifiche di resistenza SLE ($ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV

Resistenza: trazione p. 4.2.4.1.2 (4.2.6) NTC08 R1 =0.006 in comb. Famiglia "SLV" 11 x=3.92256 rox =0 roy =0 NEd=7.86331 Nt,Rd=1315.52906

Resistenza: compressione p. 4.2.4.1.2 (4.2.10) NTC08 R2 =0.006 in comb. Famiglia "SLV" 6 x=0 rox =0 roy =0 NEd=-8.41465 Nc,Rd=1315.52906 classe 1

Resistenza: flessione semplice p. 4.2.4.1.2 (4.2.12) NTC08 R3 =0.016 in comb. Famiglia "SLV" 4 x=2.87655 My,Ed=-0.5352492 Mc,y,Rd.y=32.5295 rox =0 roy =0 classe 1

Resistenza:…