Soil_Study_Amen_001_(06DEC16)Guaymaral.pdf

SIMÉTRICA INGENIEROS CIVILES SAS

Calle 93 # 15-51 oficina 303 telefax 5302477

Bogotá, D.C. Colombia warizaj@yahoo.com

US ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE ALABAMA

DEPROCON

DESIGN BUILD BODEGA GUAYMARAL

GUAYMARAL, BOGOTÁ, D.C.

ESTUDIO DE SUELOS

ES13‐2069

Bogotá, D.C. Julio de 2013

Bogotá, D.C. Colombia

13-269

Bogotá, D.C. 11 de julio de 2013

Señores

CURADURIA URBANA

La Ciudad

Ref.: Proyecto BODEGA EN GUAYMARAL

Apreciados Señores:

Nos permitimos certificar que el Estudio de Suelos ES13-2069 realizado en el predio localizado en el sector de Guaymaral, se ha llevado a efecto de acuerdo con las disposiciones legales vigentes:

Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10

- Ley 400 de 1997 (Modificada Ley 1229 de 2008)

- Decreto 926 del 19 de marzo de 2010

Microzonificación Sísmica de Bogotá

- Decreto 523 de 16 de diciembre de 2010

Cordialmente, VICTOR MAURICIO PAEZ ALDANA

ING. CIVIL MP. 25202-28003

Bogotá, D.C. Colombia

Copia válida únicamente para trámites relacionados con la licencia de construcción, según Estudio de Suelos ES13-2069.

ES 13-2069

CONTENIDO

Memorial de Responsabilidad Fotocopia de la Matricula Profesional

INFORME

1. OBJETO

2. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y LABORATORIO

3.1 CLASIFICACIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN

3.2 INVESTIGACIÓN DE CAMPO

3.3 ENSAYOS DE LABORATORIO

4. PROPIEDADES DE LOS SUELOS

4.1 RESEÑA GEOLÓGICA

4.2 SECUENCIA ESTRATIGRÁFICA

4.4 POSICIÓN DEL AGUA LIBRE

5. ANÁLISIS

5.1 GENERALIDADES

5.2 CAPACIDAD DE CARGA DE PILOTES

5.3 ASENTAMIENTO DE PILOTES

6. RECOMENDACIONES

6.1 PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO

6.2 CIMENTACIÓN

6.2.1 Pilotes

6.2.2 Recomendaciones para la construcción de pilotes

6.3 PLACA DE PISO

7. FACTORES DE SEGURIDAD

8. CARACTERIZACIÓN SISMICA

8.1 MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA

8.2 NORMA NSR‐10

9. LIMITACIONES

Lista de Tablas

Tabla 1–Áreas y modulación estructural Tabla 2‐Clasificación de las unidades de construcción por categorías Tabla 3‐Número mínimo de sondeos y profundidad Tabla 4–Resumen de Actividades Tabla 5–Secuencia estratigráfica Tabla 6–Propiedades básicas Tabla 7–Posición del agua libre Tabla 8–Espesores de relleno y capa vegetal Tabla 9–Calidad de los Recebos Tabla 10–Capacidad Admisible de Pilotes, PA (ton) Tabla 11–Factores de seguridad indirectos Tabla 12–Factores de seguridad básicos mínimos Tabla 13–Factores de seguridad básicos calculados Tabla 14–Coeficientes para diseño sísmico Tabla 15–Correspondencia entre Microzonificación y perfil de Suelo Tabla 16–Clasificación de los perfiles de suelo Lista de Figuras

Figura 1–Localización General Figura 2-Alzado arquitectónico propuesto Figura 3–Localización de perforaciones Figura 4–Mapa Geológico Local Figura 5-Sección Estratigráfica Figura 6-Resistencia, Humedad, Límites vs Profundidad Figura 7-Carta de Plasticidad Figura 8-Esquema de la solución propuesta Figura 9-Distribución de pilotes Figura 10-Mapa de Respuesta Sísmica

ANEXOS

ES 13-2069 1

US ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE ALABAMA

DEPROCON

DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

ESTUDIO DE SUELOS

1. OBJETO

En un predio del sector de Guaymaral de Bogotá, se emprenderá próximamente una construcción. El objeto de este informe es presentar los resultados del estudio de suelos ejecutado en el mencionado lote.

Figura 1–Localización General

El estudio se ha realizado de acuerdo con las especificaciones legales vigentes:

Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10

- Ley 400 de 1997 (Modificada Ley 1229 de 2008)

- Decreto 926 del 19 de marzo de 2010

Microzonificación Sísmica de Bogotá

- Decreto 523 de 16 de diciembre de 2010

2. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

La construcción se realizará en el Hangar 1 del complejo aeroportuario. Será una construcción de dos pisos de altura desarrollada en sistema tradicional de pórticos en concreto reforzado. Las áreas del proyecto junto con la modulación estructural se presentan en el siguiente cuadro.

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Tabla 1–Áreas y modulación estructural

Áreas del proyecto Modulación estructural

Descripción Área, m2 Punto Distancia, m Punto Distancia, m

Lote 1‐2 5.0 A‐B 5.0

1er piso 400 2‐3 5.0 B‐C 5.0

2º piso 160 3‐4 5.0 C‐D 5.0

4‐5 5.0 D‐E 5.0

Total construido 560 A‐E 20.0

La cubierta será liviana, tipo sándwich, apoyada sobre un entramado de cerchas metálicas. Las cargas de servicio esperadas no superaran las 50ton.

Figura 2-Alzado arquitectónico propuesto

A continuación se describen los detalles de las investigaciones de campo y laboratorio, el análisis geotécnico y las recomendaciones que conduzcan a una solución de cimentación adecuada enmarcada dentro de los parámetros de funcionabilidad y seguridad.

3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y LABORATORIO

3.1 Clasificación de la construcción

La edificación tendrá dos niveles y cargas de servicio inferiores a los 800kN, lo cual la clasifica como de categoría baja, según lo establece la NSR-10 en su parágrafo “H.3.1.1-Clasificación de las unidades de construcción por categorías”.

Tabla 2‐Clasificación de las unidades de construcción por categorías

Categoría de la unidad de construcción

Según los niveles de construcción

Según las cargas máximas de servicio en columnas(kN)

Baja Hasta 3 niveles Menores de 800

Media Entre 4 y 10 niveles Entre 801 y 4,000

Alta Entre 11 y 20 niveles Entre 4,000 y 8,000

Especial Mayor de 20 niveles Mayores de 8,000

NSR10: Tabla H.3.1‐1 Clasificación de las unidades de construcción por categorías

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Tabla 3‐Número mínimo de sondeos y profundidad

Categoría Baja Categoría Media Categoría Alta Categoría Especial

Profundidad Mínima de sondeos: 6 m

Número mínimo de sondeos: 3

Profundidad Mínima de Sondeos: 15 m

Número mínimo de sondeos: 4

Profundidad Mínima de sondeos:25 m

Número mínimo de sondeos:4

Profundidad Mínima de sondeos:30 m

Número mínimo de sondeos:5

Tabla H.3.2‐1 Número mínimo de sondeos y profundidad por cada de construcción categoría de la construcción

3.2 Investigación de campo

Para comprobar la calidad de los suelos de la zona se realizaron 4 perforaciones por rotación y percusión a profundidades variables entre 7.0m y 10.0m. La localización de las perforaciones se aprecia en la Figura 3.

Figura 3–Localización de perforaciones

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Las perforaciones se realizaron mediante el uso de un equipo manual constituido por un varillaje metálico que se va acoplando según progresa la exploración; el ensayo de resistencia se realiza mediante rotación y/o golpeo; las muestras son recuperadas utilizando un barreno o cuchara instalada en el extremo del varillaje. De cada una de las perforaciones, se obtiene la siguiente información:

Columna Estratigráfica: Mediante inspección visual, posteriormente corroborada con los ensayos de laboratorio, se obtuvo la columna estratigráfica detallada.

Resistencia in-situ: En cada una de las perforaciones se hizo el ensayo de penetración estándar (SPT) que consiste en medir el número de golpes necesario para hincar 12" pulgadas un toma muestras estándar de 2", accionado por un martillo de 140lbs en caída libre de 30"; para materiales cohesivos se midió la resistencia al corte mediante una veleta de torsión (VST) con mediciones cada 0.2m cuyos resultados son compatibles con el ensayo de compresión inconfinada.

Posición del Nivel Freático: En cada uno de los pozos se registró el nivel de aguas libres al iniciar y al terminar la perforación.

Muestreo: Se tomaron muestras de cada una de las perforaciones en número suficiente para permitir la realización de un adecuado programa de laboratorio.

3.3 Ensayos de laboratorio

Los ensayos in-situ se han complementado con los ensayos de laboratorio consistentes básicamente en la determinación de las propiedades índices. Tanto los registros de perforación como los resultados de las pruebas de laboratorio se incluyen en el anexo de éste informe.

En la Tabla 4 se presenta un resumen de las actividades realizadas en el proceso de elaboración del presente informe.

Tabla 4–Resumen de Actividades

Investigación de Campo Ensayos de Laboratorio

Perforación Profundidad, m

B‐1 7.0 Humedad Natural 24

B‐2 7.0 Gravedad Específica 8

B‐3 7.0 Límites de Atterberg 8

B‐4 10.0 Peso Unitario 7

Compresión inconfinada

4. PROPIEDADES DE LOS SUELOS

4.1 Reseña Geológica

La zona del proyecto se localiza en la frontera norte de la ciudad de Bogotá y el municipio de Chía. Se asienta sobre suelos lacustres de origen paludal y edad Cuaternaria. Se distinguen en la zona dos formaciones: Sabana y Chía.

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De acuerdo con el informe “GEOLOGÍA DE LA SABANA DE BOGOTÁ” Ingeominas 2007, la Sabana de Bogotá está ubicada en el Departamento de Cundinamarca, en la zona axial de la Cordillera Oriental y comprende la Cuenca Hidrográfica Alta del río Bogotá; fisiográficamente está conformada por un altiplano o superficie plana con una altura promedio de 2.600 msnm, la cual es rodeada por montañas con alturas hasta los 3.600msnm. La Sabana de Bogotá, se puede dividir en dos zonas fisiográficas: el altiplano y la zona montañosa de la Cordillera Oriental.

Figura 4–Mapa Geológico Local

Se sitúa en la parte central del área, es una zona plana con una altura promedio de 2.600msnm, se extiende desde Suesca al norte hasta Sibaté en el sur; presenta una extensión aproximada de 88 km, en la parte central se observa la parte más ancha, aproximado de 44km (en sentido Facatativa-Usaquén); en esta zona se observan planicies lacustres y terrazas altas y es limitada al oriente y occidente por cordones montañosos de la Cordillera Oriental.

Formación Sabana (Q1sa) Se denomina formación Sabana a los depósitos lacustrinos que afloran en toda la zona plana y que hace parte de la Sabana de Bogotá. Para Helmes & Van der Hammen (1995), esta formación está constituida principalmente por arcillas y hacia las márgenes de la cuenca se observan arcillas orgánicas, arenosas y turba-lignita. Para Carvajal et al. (2005), este depósito es resultado de un antiguo lago que dejo planicies y deltas lacustrinos, los cuales son extensos, de aspecto aterrazado y con morfología ondulada suavemente inclinada y limitada hacia los cauces por los escarpes de estos. Litología. Para Helmes & Van der Hammen (1995), este depósito tiene por lo menos 320 m (pozo Funza II), está constituido por sedimentos finos y

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en los dos metros superiores son suelos constituidos por cenizas volcánicas; en general son arcillolitas grises con locales intercalaciones de arenas finas y niveles delgados de gravas y turbas. Posición estratigráfica y edad. La Formación Sabana se presenta suprayaciendo los sedimentos de la Formación Subachoque y por datos de huellas de fisión, 14Carbono, indican una edad Pleistoceno medio y tardío (Helmes & Van der Hammen, 1995).

Formación Chía (Q2ch) Helmes & Van der Hammen (1995), denominan formación Chía a los depósitos constituidos por sedimentos fluviales de grano fino que afloran a lo largo de los ríos principales que generalmente están por debajo de las llanuras de inundación de los ríos. El espesor máximo es de 5 m, está constituido por arcillas, en ocasiones pueden ser moteadas (grises y naranja) como se observa en el sector de Chía y localmente pueden contener limos y en áreas fangosas, arcillas orgánicas diatomíticas (Helmes & Van der Hammen, 1995). Para Carvajal et a (2005), estos depósitos forman terrazas fluviales por erosión, son planas, de suave pendiente y son talladas por la acción de las corrientes fluviales actuales. Posición estratigráfica y edad La formación Chía suprayace sedimentos de la formación Río Tunjuelito o formación Sabana; los datos de 14 C, arrojan edades del holoceno y hasta de 16.000 años (Van der Hammen, 2005).

4.2 Secuencia Estratigráfica

Los detalles de las capas encontradas se presentan en la Tabla 5

Tabla 5–Secuencia estratigráfica

PERF MATRIZ DESCRIPCION Profundidad, (m)

B‐1 RELLENO Con recebo color habano carmelito 0,00‐0,70

CAPA VEGETAL Trazas de arena color carmelito oscuro 0,70‐1,30

LIMO Arcilloso vetas ocres y amarillentas color carmelito oscuro Arcilloso puntos de arena vetas carmelitas color gris habano Arcilloso puntos de arena vetas ocres amarillentas color habano oscuro Arcilloso puntos de arena vetas grises y a rojizas color habano

1,30‐7,00

B‐2 RELLENO Con recebo color habano carmelito 0,00‐0,80

CAPA VEGETAL Trazas de arena color carmelito oscuro 0,80‐1,40

LIMO Arcilloso con raíces finas color carmelito oscuro Arcilloso vetas amarillentas con puntos de arena color gris habano Arcilloso puntos de arena vetas amarillentas color habano oscuro Arcilloso vetas a rojizas con puntos de arena color habano

1,40‐7,00

B‐3 RELLENO Con limo raíces finas color habano carmelito 0,00‐0,70

CAPA VEGETAL Vetas amarillentas color carmelitas 0,70‐1,40

LIMO Arcilloso vetas grises amarillentas color carmelito oscuro Arcilloso vetas amarillentas con puntos de arena color gris habano Arcilloso vetas ocres puntos de arena color habano oscuro Arcilloso vetas a rojizas puntos de arena color habano

1,40‐7,00

B‐4 RELLENO Con limo y arcilla color habano carmelito 0,00‐0,80

CAPA VEGETAL Color carmelito oscuro 0,80‐1,30

LIMO Arcilloso con vetas amarillentas color carmelito oscuro Arcilloso puntos de arena vetas carmelitas color gris habano Arcilloso vetas amarillentas puntos de arena color habano oscuro Arcilloso vetas a rojizas puntos de arena color habano

1,30‐10,00

Un corte estratigráfico se presenta en la Figura 5.

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Figura 5-Sección Estratigráfica

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4.3 Propiedades físicas y geomecánicas

En la Figura 6 se representan los parámetros de resistencia, humedad y límites y su variación con la profundidad.

Figura 6-Resistencia, Humedad, Límites vs Profundidad

Las muestras ensayadas, y representadas en la Carta de Plasticidad de Casagrande. Como se aprecia, se trata de suelos de límite líquido variable entre 100% y 200%, colocados cerca de la línea A y clasificados como CH.

Figura 7-Carta de Plasticidad

Un resumen numérico de propiedades básicas se presenta en la Tabla 6.

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Tabla 6–Propiedades básicas z (m) LL LP IP % Gs t d eo Cc

2,0 126,92 52,12 74,81 106,70 2,28 1,43 0,69 2,30 0,61

2,8 112,25 35,55 76,70 71,37 2,56 1,53 0,89 1,86 0,48

3,0 105,37 30,96 74,41 75,79 2,57 1,43 0,82 2,15 0,56

4,0 137,46 25,66 111,80 102,65 2,41 1,42 0,70 2,45 0,66

4,5 150,66 48,55 102,11 117,48 2,53 1,35 0,62 3,08 0,84

5,5 194,22 39,80 154,41 130,02 2,46 1,37 0,60 3,12 0,85

7,0 138,43 42,56 95,87 123,89 2,51 1,39 0,62 3,05 0,84

9,5 140,40 40,57 99,83 130,28 2,52 1,37 0,60 3,24 0,89

4.4 Posición del agua libre

El agua libre subsuperficial apareció en todas las perforaciones a profundidades variables entre 1.2m y 1.4m, justo debajo de las capas de relleno y vegetal, y sobre el techo del limo arcilloso.

Terminaos los pozos el agua ascendió levemente y se estabilizó en 1.0m.

El escenario descrito corresponde a un nivel freático colgado en los mantos más impermeables cuando el nivel freático real deberá encontrarse a mayor profundidad. La situación encontrada en cada perforación se presenta en la Tabla 7.

Tabla 7–Posición del agua libre

PERFORACION APARECE AL TERMINAR

B‐1 1.30 1.00

B‐2 1.40 1.00

B‐3 1.30 1.00

B‐4 1.20 1.00

5. ANÁLISIS

5.1 Generalidades

Son determinantes en el planteamiento de la solución, los siguientes puntos:

- La zona del proyecto se asienta sobre materiales de la formación Sabana; se trata de limos y arcillas de consistencia media y media-blanda. Son suelos de altos contenido de humedad y altas plasticidades. Tienen estos materiales relaciones de vacíos variables hasta 3 e índices de compresión altos, cercanos a 1.0

- El relleno superficial, la capa vegetal o ambos, ocupan los primeros 1.0m del depósito; el espesor de estas capas se presenta en la siguiente tabla.

Tabla 8–Espesores de relleno y capa vegetal B‐1 B‐2 B‐3 B‐4

Relleno mixto 0.7 0.8 0.7 0.8

Capa vegetal 0.6 0.6 0.6 0.5

Total 1.3 1.4 1.3 1.3

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- El agua libre sub-superficial se presenta a partir de 1.0m, por ello excavaciones llevadas a más de este nivel tendrán que contar con las medidas de contingencia necesarias para su pronta evacuación y control.

- La construcción proyectada será en estructura metálica con cargas puntuales cercanas a las 50ton.

- Se tienen antecedentes de inundación de la zona en épocas de invierno; por tal razón es aconsejable elevar el nivel del primer piso. Esto se puede lograr con la conformación de un terraplén en recebo sobre el que descansará la placa de contrapiso.

Por la magnitud de las cargas y por las condiciones de los suelos es posible resolver la cimentación mediante elementos superficiales tipo zapatas; se considera también una cimentación combinada zapatas y pilotes.

5.2 Capacidad de carga de pilotes

La capacidad admisible de un pilote, PA, es la suma de la las capacidades por punta y por fricción o fuste afectada por el factor de seguridad que varía entre 3 y 4 para la punta y entre 1.5 y 2 para la fricción.

Capacidad por la Punta p cpu p FS

NS

Q

Capacidad por el Fuste

F eu f FS

DLS

Q

Capacidad Admisible

FpA QQP

Donde:

Su = Resistencia no-drenada al esfuerzo cortante Ncp = Factor de Capacidad de carga FSp = Factor de seguridad por punta = Factor de Adherencia suelo-pilote Le = Longitud efectiva del pilote D = Diámetro del pilote FSf = Factor de seguridad por el fuste

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5.3 Asentamiento de pilotes

Asentamiento para un pilote

Asentamiento para un grupo de pilotes

6. RECOMENDACIONES

En los numerales anteriores se hizo una descripción somera de las características de la edificación por construir, la magnitud de las cargas involucradas de la estructura y los principales aspectos constructivos por atender. También se ha hecho un análisis de los suelos encontrados y de sus características geotécnicas. Ahora se presentan las recomendaciones tendientes a lograr una cimentación segura.

6.1 Procedimiento constructivo

- Replanteo. Delimitar las zonas que serán ocupadas por las nuevas edificaciones.

- Limpieza de la zona de construcción. Consiste en desenraizar completamente el lote, eliminar el relleno superficial y la capa vegetal. Sin embargo, la profundidad de excavación debe limitarse a la remoción de las capas más superficiales, evitando en todo momento “herir” el nivel freático que se encuentra en 1.0m de profundidad.

- El espesor de este corte será, entonces, de 0.7m en promedio.

- Recompactar la subrasante expuesta: la compactación deberá ser dinámica, con el doble propósito de densificar la subrasante y descubrir las zonas blandas.

- Se pueden encontrar áreas con suelos blandos, material de mala calidad, rellenos sueltos, escombros mal compactados, basuras, materia orgánica, etc. Sí este es el caso se procederá a su eliminación total; los huecos resultantes se recompactarán y rellenarán con material seleccionado y limpio, colocado en capas y compactado severamente.

- Si hay presencia de grandes raíces estas pueden ser quemadas con aceite industrial, de manera que se inhiba su crecimiento.

- Sobre la superficie expuesta, en el área de proyección en planta del edificio, se conformará un colchón de material seleccionado, así:

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. Primera capa de material grueso (tipo rajón) para densificar la subrasante y servir además de lecho filtrante; esta será colocada a mano en capas hasta obtener un espesor compacto de 0.25m.

. La segunda capa será en recebo seleccionado y su altura será tal que se garanticen los niveles que salvaguarden la construcción de eventuales inundaciones. Se trata entonces de tener un nivel de piso final de al menos 0.8m sobre el nivel actual del terreno.

- En lo posible el terraplén tendrá un sobre ancho perimetral para confinar y proteger toda la estructura de cimentación.

- El recebo tendrá las siguientes especificaciones mínimas:

Tabla 9–Calidad de los Recebos

Límites en Fracción Tamiz #40

Límite Líquido < 30%

Índice de Plasticidad < 9%

Granulometría TAMIZ Porcentaje que Pasa

3" 100

No. 10 20 70

No. 40 10 50

No. 200 5 25

Compactación Capas sueltas 0.20 m

Densidad Máxima, máx 95 %

PROCTOR Modificado

- La calidad del material colocado se controlará realizando ensayos de densidad in-situ, a razón de tres ensayos por cada capa compactada.

Se procederá entonces a la construcción de la cimentación propiamente dicha.

6.2 Cimentación

6.2.1 Pilotes

Se contempló una solución a base de elementos aislados pero la baja capacidad de carga de los suelos redundaría en elementos excesivamente grandes que ocuparán más del 50% del área disponible. Una solución a base de losa generaría vigas de gran altura derivadas de las luces que se manejan.

De manera que se opta por un sistema de pilotes de corta longitud que permitirán una distribución de cargas con volúmenes de excavación moderados.

Se recomienda:

- Los pilotes considerados para la cimentación, serán del tipo pre-excavado de sección circular.

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Figura 8-Esquema de la solución propuesta

- Los pilotes, serán fundidos in-situ con concreto de 3000psi. La capacidad admisible de los pilotes, para diferentes diámetros y longitudes, se presenta en la Tabla 10. Las cargas por pilote podrán ser excedidas hasta en un 5% con el propósito de ajustar la solución.

Tabla 10–Capacidad Admisible de Pilotes, PA (ton)

Longitud Efectiva de Pilote, Le (m) Capacidad Admisible, PA (ton) d=0.3 m d=0.4 m d=0.5 m

7 7,00 9,61 12,37

8 7,94 10,87 13,94

9 8,88 12,13 15,51

10 9,83 13,38 17,08

- El espaciamiento entre centro de pilotes de un mismo grupo, no será inferior a 2.5 d.

Figura 9-Distribución de pilotes

- Los pilotes de un mismo grupo serán amarrados entre sí mediante un dado cabezal de

0.7m de altura mínima; cada pilote deberá penetrar al menos 0.1m en el dado

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correspondiente.

- Todos los puntos de carga serán amarrados entre sí por vigas de rigidez calculadas para transmitir al menos un 10% de la carga de la columna inmediata.

- Para el trabajo en grupo de los pilotes se supone que el grupo actúa como un bloque. En estas circunstancias se obtendrá siempre una capacidad mayor en el bloque que en el grupo por tanto no se hace reducción por el efecto de grupo.

- El refuerzo longitudinal de los pilotes se prolongará a lo largo de la longitud total y variará entre 0.005 y 0.010 del área de la sección transversal del pilote, de acuerdo con las solicitaciones de carga en cada caso.

- El esfuerzo de la pila deberá mantenerse por debajo de fc <0.25 f'c

- El asentamiento esperado para esta solución será cercano a =1cm

6.2.2 Recomendaciones para la construcción de pilotes

. El vaciado de las pilas se hará a través de lodos poliméricos mediante tubo trompa de elefante

(tremie) hasta la cota de cimentación pre-establecida, teniendo en cuenta que el primer metro superior de concreto deberá ser demolido por presentar calidad defectuosa según se desprende de la experiencia en la utilización del método.

. Los lodos se controlarán cuidadosamente de manera que su viscosidad se mantenga entre 30 y

40 segundos MARSH y su densidad entre 1.05 g/cc y 1.10 g/cc.

. La boca inferior de la trompa de elefante deberá mantenerse por lo menos 5.0 m por debajo del nivel del concreto ya vaciado, con el fin de evitar la formación de burbujas de lodo y la contaminación del concreto.

. Los nuevos pilotes de un grupo no serán trabajados hasta que no haya transcurrido siquiera 24 hrs después de colado el pilote anterior del mismo grupo.

. Se llevará un juicioso control del volumen real de concreto vaciado en las pilas y se comparará con el volumen teórico. Las anomalías serán consultadas inmediatamente con el Ing. de Suelos.

Se esperan expansiones y/o desperdicios inferiores a 20%.

6.3 Placa de piso

La losa puede ser de 0.15m, con el refuerzo indicado por el Ing. Estructural de manera que se tenga una capacidad de carga estática de al menos 3.0ton/m2.

Las losas serán en concreto de 3000psi, fundidas en tablero de ajedrez o tiras longitudinales con

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junta machihembrada y dilataciones que permitan el libre movimiento entre placas. La interconexión entre placas se hará con varillas o platinas. Las placas serán resistentes al impacto y a la abrasión. La superficie de las placas tendrá afinado preferiblemente con aplicación de endurecedor de cuarzo.

La losa estará apoyada sobre el banco de recebo construido como quedo dicho, separada de este por una tela de polietileno que cumplirá con la doble función de facilitar el fraguado y reducir al máximo el efecto de bombeo “pumping” en las esquinas de las placas.

7. FACTORES DE SEGURIDAD

Las incertidumbres en la determinación de la capacidad admisible del suelo se pueden resumir así:

- Comportamiento complejo del suelo

- Falta de control sobre los cambios del medio ambiente después de la construcción

- Conocimiento incompleto de las condiciones del subsuelo

- Incapacidad para desarrollar un buen modelo matemático para la cimentación

- Dificultad para determinar con precisión los parámetros del suelo

Estas incertidumbres y aproximaciones resultantes tienen que ser evaluadas para cada sitio específico. De allí se obtienen los factores de seguridad indirectos que se asignan, que no deben ser en extremo conservadores, pero que tienen en cuenta al menos lo siguiente:

- Magnitud de los daños si se produce una falla

- Costo relativo al aumentar o disminuir el factor de seguridad

- Cambio relativo en la probabilidad de falla al cambiar el factor de seguridad

- Confiabilidad de los datos del suelo

- Los cambios en las propiedades del suelo derivados de las operaciones de construcción, y más tarde por cualquier otra causa

- La precisión de los métodos de análisis y diseño

El factor de seguridad en geotecnia es un concepto que tiene varios matices: para los taludes puede calcularse como la relación entre los momentos resistentes y los momentos desestabilizantes, mientras que para las cimentaciones superficiales, el factor de seguridad F es la resultante de la capacidad de carga, qu, y la carga actuante Q, ninguna de ellas evaluada en función de F.

Tabla 11–Factores de seguridad indirectos

Condición FSICP Mínimo

Diseño

Carga Muerta + Carga Viva Normal 3.0

Carga Muerta +Carga Viva Máxima 2.5

Carga Muerta + Carga Viva Normal +Sismo de diseño Seudo estático 1.5

(H.2.4‐1, NSR10)

Se utiliza un factor de seguridad indirecto mínimo como lo siguiere la norma (Tabla H.4.7-1). Dado

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que la evaluación de los esfuerzos cortantes no es una expresión lineal, por lo menos en , el factor de seguridad básico, Fsb, resulta en un valor distinto al Fsi, que en ningún caso deberá ser inferior a los valores consignados en la tabla H.2.4-1.

Tabla 12–Factores de seguridad básicos mínimos

Condición

FSBM FSBUM

Diseño Construcción Diseño Construcción

Carga Muerta + Carga Viva Normal 1.50 1.25 1.80 1.40

Carga Muerta + carga Viva Máxima 1.25 1.10(*) 1.40 1.15

Carga Muerta + Carga Viva Normal + Sismo de Diseño Seudo Estático

1.10 1.00 No se permite No se permite

Taludes ‐ Condición estática y Agua subterránea Normal

1.50 1.25 1.80 1.40

Taludes – Condición Seudo estática con agua Subterránea normal y coeficiente sísmico de

Diseño

1.05 1.00(*) No se permite No se permite

H.4.7‐1,NSR10 (*) Nota: los parámetros sísmicos seudo estáticos de construcción serán el 50% de los diseños

De acuerdo con lo anterior se tiene:

Longitud de pilotes L= 9.0m Cohesión (interfaz suelo-pilote) c= 3.18ton/m2 Angulo de fricción = 0° Factor de seguridad indirecto (tabla H.2.4-1) FSICP 2.0

FSL = τL / τΑ

F = Su = resistencia no drenada L = F = Su

=0.2 + 0.80.35 − (2Su / Pa ) =1.21 = 1.0

De manera que se toma el menor valor que representa la condición crítica.

Tabla 13–Factores de seguridad básicos calculados

Diámetro d=0,3m d=0,4m d=0,5m cortante de diseño 1,05 1,07 1,10 cortante de falla 2.00

FSB 1,91 1,87 1,82

El factor de seguridad básico supera los mínimos establecidos en la NSR-10 (tabla H.2.4-1).

8. CARACTERIZACIÓN SISMICA

8.1 Microzonificación sísmica

En el Mapa de Microzonificación Sísmica de Bogotá (Decreto 523 de 16 de diciembre de 2010), el lote del proyecto se asienta sobre suelos de la zona LACUSTRE 200.

ES 13-2069 17

Figura 10-Mapa de Respuesta Sísmica

8.2 Norma NSR-10

Bogotá se encuentra en una zona de amenaza sísmica intermedia (Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10). Según este estatuto los parámetros para el análisis sísmico son:

Tabla 14–Coeficientes para diseño sísmico

Zona de amenaza Sísmica

Aa Av Ae Ad coeficiente que representa la aceleración horizontal pico efectiva coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva coeficiente que representa la aceleración pico efectiva reducida para diseño con seguridad limitada coeficiente que representa la aceleración pico efectiva, para el umbral de daño

Intermedia 0.15 0.20 0.13 0.06

En concordancia con la microzonificación sísmica, se asume un perfil Tipo F

Tabla 15–Correspondencia entre Microzonificación y perfil de Suelo

Zona de microzonificación Perfil del suelo (seg) Perfil del suelo (NSR‐10)

1. Cerros <0.3 TIPO C

2. Piedemonte 0.3 – 0.6 TIPO D

3. Piedemonte B

4. Piedemonte C

5. Lacustre 50 1.0 – 1.5 TIPO F

6. Lacustre 100 2.5 – 2.5

7. Lacustre 200 2.5 – 3.5

8. Lacustre 300 3.5 – 4.5

9. Lacustre 500 4.5 – 6.5

10. Lacustre Aluvial 200 2.0 – 3.0

11. Lacustre Aluvial 300 3.0 – 4.0

12. Aluvial 50 0.4 – 0.8

13. Aluvial 100 0.8 – 1.2

14. Aluvial 200 1.5 – 2.5

15. Aluvial 300 2.5 – 4.0

16. Depósito de ladera < 0.3 TIPO D

ES 13-2069 18

Tabla 16–Clasificación de los perfiles de suelo

Tipo de perfil

Descripción Definición Suelos Tipo F

A Perfil de roca competente v ≥1500 m/s Los perfiles de suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero geotecnista de acuerdo con el procedimiento de A.2.10. Se contemplan las siguientes subclases:

B Perfil de roca de rigidez media 1500 m/s>v ≥760 m/s

C Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante o, 760 m/s>v ≥360 m/s

Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con cualquiera de los dos criterios

N≥50 o s ≥100 kPa (1kgf/cm2)

F1‐ Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales como: suelos licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc.

D Perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera con el criterio de velocidad de la onda de cortante o, 360 m/s>v ≥180 m/s F2‐ Arcillas de muy alta plasticidad (H>7.5m con índice de plasticidad IP>75)

Perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera de las dos condiciones

50>N≥15 o 100 kPa (1kgf/cm2)>s ≥50 kPa (0.5kgf/cm2)

F3‐ Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H>3m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas).

E Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la onda de cortante o, 180 m/s>v F4‐ Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda ( H>36m) perfil que contiene un espesor total H mayor de 3m de arcillas blandas

IP>20%

w≥40%

50 kPa (0.5kgf/cm2)>s FUENTE: (A.2.4‐1,NSR‐10)

9. LIMITACIONES

Los valores de diseño y las recomendaciones aquí contenidas, están basadas en las exploraciones de campo y laboratorio. En caso de presentarse alguna diferencia que pueda alterar el normal desarrollo de los trabajos, esta deberá ser consultada al Ingeniero de Suelos para su consideración y análisis.

Bogotá, D.C. julio de 2013

ANEXOS

◦ Registros de Perforación

◦ Resultados de los Ensayos de Laboratorio

◦ Memorias de Cálculo

◦ Apéndice de fotografías

Compañía:

Proyecto:

Localizacón: Ref.: 2069

Laboratorista: j clavijo Fecha:

Perforación Ensayo No.

Peso del frasco + suelo húmedo

Peso del frasco + suelo seco

Peso del agua

Peso del frasco

Peso del suelo seco

Contenido de humedad inicial final <gr> <gr> <gr> <gr> <gr> <%>

Profundidad <m>

ENSAYOS DE LABORATORIO

CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL

NORMA NTC 1495

martes, 02 de julio de 2013

GUAYMARAL

Calle 93 No. 15-51 oficinas 301,302,303 Telefax:618-5215 - 5302477

INGENIEROS CIVILES CONSULTORES U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS M

DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

B-1 1 0,8 0,9 42,29 23,70 18,59 6,35 17,35 107,15

2 2,0 2,1 47,64 26,29 21,35 6,28 20,01 106,70

3 3,0 3,1 50,31 31,31 19,00 6,24 25,07 75,79

4 4,0 4,1 48,45 26,01 22,44 4,15 21,86 102,65

5 5,5 5,6 45,57 23,35 22,22 6,26 17,09 130,02

6 6,7 6,8 62,83 30,95 31,88 5,77 25,18 126,61

B-2 7 1,3 1,4 45,03 20,69 24,34 6,26 14,43 168,68

8 2,3 2,4 44,53 26,79 17,74 6,34 20,45 86,75

9 3,8 3,9 53,99 27,00 26,99 4,55 22,45 120,22

10 5,2 5,3 45,73 22,87 22,86 4,34 18,53 123,37

11 6,9 7,0 73,07 36,73 36,34 8,58 28,15 129,09

B-3 12 0,9 1,0 44,59 24,42 20,17 6,12 18,30 110,22

13 2,5 2,6 63,19 37,21 25,98 6,35 30,86 84,19

14 3,6 3,7 55,44 28,30 27,14 6,47 21,83 124,32

15 5,0 5,1 48,80 25,68 23,12 5,47 20,21 114,40

16 6,5 6,6 54,86 29,00 25,86 6,59 22,41 115,39

B-4 17 1,5 1,6 43,10 22,57 20,53 4,95 17,62 116,52

18 2,8 2,9 71,04 44,12 26,92 6,40 37,72 71,37

19 3,5 3,6 63,88 32,20 31,68 7,14 25,06 126,42

20 4,5 4,6 53,86 29,53 24,33 8,82 20,71 117,48

21 5,8 5,9 49,37 26,66 22,71 8,64 18,02 126,03

22 7,0 7,1 44,78 24,92 19,86 8,89 16,03 123,89

23 8,5 8,6 56,20 29,47 26,73 7,77 21,70 123,18

24 9,5 9,6 73,18 36,44 36,74 8,24 28,20 130,28

Página 1 humedad

Localización: Ref.: 2069

Laboratorista: j clavijo

PERFORACIÓN:

MUESTRA:

PROFUNDIDAD INCIAL (m):

PROFUNDIDAD FINAL (m):

Gravedad Específica Promedio Gs 1002 1003

Ensayo No. 1 2 3 4

Método de Remoción del Aire calor calor calor calor

Peso Pic+agua+suelo (Wbws) 166,72 165,80 163,15 164,67

Temperatura °C 20 20 20 20

Peso Pic+agua (Wbw) 138,99 136,28 135,66 136,72

Picnómetro 16 18 20 21

Peso Pic+suelo seco 89,50 89,16 81,04 82,29

Peso Picnómetro 40,16 36,50 36,25 36,31

Peso del Suelo Seco=Ws 49,34 52,66 44,79 45,98

Ww=Ws+Wbw-Wbws 21,61 23,14 17,30 18,03

Gs=Ws/Ww 2,28 2,28 2,59 2,55 2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL-GUAYMARAL

PERFORACIÓN:

MUESTRA:

PROFUNDIDAD INCIAL (m):

PROFUNDIDAD FINAL (m):

Gravedad Específica Promedio Gs 1004 1005

Ensayo No. 5 6 7 8

Método de Remoción del Aire calor calor calor calor

Peso Pic+agua+suelo (Wbws) 164,19 164,19 88,56 90,66

Temperatura °C 20 20 20 20

Peso Pic+agua (Wbw) 136,83 138,28 73,84 75,27

Picnómetro 22 63 38 48

Peso Pic+suelo seco 81,34 83,87 48,86 51,13

Peso Picnómetro 36,32 37,64 24,42 24,78

Peso del Suelo Seco=Ws 45,02 46,23 24,44 26,35

Ww=Ws+Wbw-Wbws 17,66 20,32 9,72 10,96

Gs=Ws/Ww 2,55 2,28 2,51 2,40 2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL-GUAYMARAL

2,10 3,10

2,28 2,57

B-1 B-1

GRAVEDAD ESPECÍFICA

NORMA NTC1975

B-1 B-1

3,00

ENSAYOS DE LABORATORIO

martes, 02 de julio de 2013

GUAYMARAL

U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, AL

DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

2,41 2,46

M-2 M-3

2,00

M-5

4,10 5,60

4,00 5,50

M-4

Página 1 de 2

Localización: Ref.: 2069

Laboratorista: j clavijo

GRAVEDAD ESPECÍFICA

NORMA NTC1975

ENSAYOS DE LABORATORIO

martes, 02 de julio de 2013

GUAYMARAL

U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, AL

DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

PERFORACIÓN:

MUESTRA:

PROFUNDIDAD INCIAL (m):

PROFUNDIDAD FINAL (m):

Gravedad Específica Promedio Gs 4002 4004

Ensayo No. 9 10 11 12

Método de Remoción del Aire calor calor calor calor

Peso Pic+agua+suelo (Wbws) 156,12 160,54 160,19 160,87

Temperatura °C 20 20 20 20

Peso Pic+agua (Wbw) 140,38 141,50 140,35 141,56

Picnómetro 12 6 11 26

Peso Pic+suelo seco 66,24 71,83 72,25 69,13

Peso Picnómetro 40,25 40,71 39,45 37,27

Peso del Suelo Seco=Ws 25,99 31,12 32,80 31,86

Ww=Ws+Wbw-Wbws 10,25 12,08 12,96 12,55

Gs=Ws/Ww 2,54 2,58 2,53 2,54 2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL-GUAYMARAL

PERFORACIÓN:

MUESTRA:

PROFUNDIDAD INCIAL (m):

PROFUNDIDAD FINAL (m):

Gravedad Específica Promedio Gs 4006 4008

Ensayo No. 1 2 3 4

Método de Remoción del Aire calor calor calor calor

Peso Pic+agua+suelo (Wbws) 161,78 160,82 159,82 159,72

Temperatura °C 20 20 20 20

Peso Pic+agua (Wbw) 141,20 141,33 140,82 140,82

Picnómetro 9 10 19 15

Peso Pic+suelo seco 74,92 73,39 67,41 67,41

Peso Picnómetro 40,81 40,93 36,00 36,00

Peso del Suelo Seco=Ws 34,11 32,46 31,41 31,41

Ww=Ws+Wbw-Wbws 13,53 12,97 12,41 12,51

Gs=Ws/Ww 2,52 2,50 2,53 2,51 2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL-GUAYMARAL

4,50

B-4 B-4

M-2 M-4

B-4 B-4

M-6

2,90 4,60

2,56 2,53

M-8

2,80

2,51 2,52

7,00 9,50

7,10 9,60

Página 2 de 2

Compañía: U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, A

Proyecto: DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-1 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-2 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 2,0 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 2,1 1002 15-lim-1-2

Límite Líquido, LL 10021 10022 10023 10024 10025 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 74,62 78,44 82,75 78,85 32,22 31,76

Peso de suelo seco + lata, gr 35,61 38,04 38,71 37,48 24,18 23,81

Peso de lata, gr 4,03 6,34 4,68 6,18 8,78 8,53

Peso de suelo seco, gr 31,58 31,70 34,03 31,30 15,40 15,28

Peso de agua, gr 39,01 40,40 44,04 41,37 8,04 7,95

Contenido de humedad, % 123,53 127,44 129,42 132,17 52,21 52,03

Número de golpes, N 38 28 18 10 10026 10027

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMA RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -6,8

Límite Líquido, LL (%) 126,9

Límite Plástico, LP (%) 52,1

Indice de Plasticidad, IP (%) 74,8

Humedad Natural, (%) 106,7

Humedad de Equilibrio, eq (%) 63,3

Indice de Liquidez, IL 0,7

Saturación, S (%) 100

Gravedad Específica, Gs 2,28

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,43

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,69

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,39

Relación de Vacíos, e 2,30

Coeficiente de Compresión, Cc*

1,1 1,1 1,0 0,6

Coeficiente de Recompresión, Cr* 0,1

Clasificación OH-MH

Peso Unitario, Altura, cm 5,14

Diámetro, cm 3,53

Area, cm2 9,80

Volumen, cm3 50,32

Peso, gr 71,89

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMA, gr/cm3 1,43 jul-13

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

Calle 93 No. 15-51 oficinas 301,302,303 Telefax:618-5215 - 5302477

ENSAYOS DE LABORATORIO

INGENIEROS CIVILES CONSULTORES

126,9

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150

IP

LL %

LL

,9 w = 1

,7

LP

,1 w eq =; 6

,3

0,0

1,0

2,0

3,0

0 50 100 150

Compañía: U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, AL

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-1 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-3 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 3,0 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 3,1 1003 15-lim-1-3

Límite Líquido, LL 10031 10032 10033 10034 10035 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 75,14 73,52 72,22 74,04 32,92 31,75

Peso de suelo seco + lata, gr 40,52 38,53 37,29 37,48 27,28 26,16

Peso de lata, gr 6,36 5,15 5,30 4,95 8,99 8,18

Peso de suelo seco, gr 34,16 33,38 31,99 32,53 18,29 17,98

Peso de agua, gr 34,62 34,99 34,93 36,56 5,64 5,59

Contenido de humedad, % 101,35 104,82 109,19 112,39 30,84 31,09

Número de golpes, N 38 28 18 10 10036 10037

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -8,8

Límite Líquido, LL (%) 105,4

Límite Plástico, LP (%) 31,0

Indice de Plasticidad, IP (%) 74,4

Humedad Natural, (%) 75,8

Humedad de Equilibrio, eq (%) 53,1

Indice de Liquidez, IL 0,6

Saturación, S (%) 90

Gravedad Específica, Gs 2,57

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,43

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,82

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,50

Relación de Vacíos, e 2,15

0,8 0,9 0,8 0,6

Clasificación CH

Peso Unitario, Altura, cm 5,60

Diámetro, cm 4,08

Area, cm2 13,10

Volumen, cm3 73,34

Peso, gr 104,77

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR , gr/cm3 1,43 jul-13

INGENIEROS CIVILES CONSULTORES

Calle 93 No. 15-51 oficinas 301,302,303 Telefax:618-5215 - 5302477

ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

105,4

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200

IP

LL %

LL

,4 w = 7

,8

LP

,0 w eq

=; 5 ,1

2,0

3,0

4,0

0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-1 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-4 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 4,0 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 4,1 1004 15-lim-1-4

Límite Líquido, LL 10041 10042 10043 10044 10045 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 74,42 75,02 72,03 77,44 34,34 34,17

Peso de suelo seco + lata, gr 35,34 34,61 33,13 35,82 29,02 28,96

Peso de lata, gr 6,33 5,23 5,29 6,50 8,18 8,76

Peso de suelo seco, gr 29,01 29,38 27,84 29,32 20,84 20,20

Peso de agua, gr 39,08 40,41 38,90 41,62 5,32 5,21

Contenido de humedad, % 134,71 137,54 139,73 141,95 25,53 25,79

Número de golpes, N 38 28 18 10 10046 10047

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -5,7

Límite Líquido, LL (%) 137,5

Límite Plástico, LP (%) 25,7

Indice de Plasticidad, IP (%) 111,8

Humedad Natural, (%) 102,7

Humedad de Equilibrio, eq (%) 68,2

Indice de Liquidez, IL 0,7

Saturación, S (%) 100

Gravedad Específica, Gs 2,41

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,42

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,70

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,41

Relación de Vacíos, e 2,45

1,0 1,1 1,1 0,7

Peso Unitario, Altura, cm 5,87

Diámetro, cm 4,20

Area, cm2 13,86

Volumen, cm3 81,38

Peso, gr 116,26

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR , gr/cm3 1,43 jul-13

INGENIEROS CIVILES CONSULTORES

Calle 93 No. 15-51 oficinas 301,302,303 Telefax:618-5215 - 5302477

ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

137,5

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200 250

IP

LL %

LL

,5 w = 1

,7

LP

,7 w eq

=; 6 ,2

2,0

4,0

6,0

0,0 50,0 100,0 150,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-1 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-5 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 5,5 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 5,6 1005 15-lim-1-5

Límite Líquido, LL 10051 10052 10053 10054 10055 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 73,60 71,77 77,10 71,97 31,25 31,76

Peso de suelo seco + lata, gr 28,26 28,22 29,25 27,25 24,78 24,91

Peso de lata, gr 4,16 5,65 5,18 5,66 8,45 7,78

Peso de suelo seco, gr 24,10 22,57 24,07 21,59 16,33 17,13

Peso de agua, gr 45,34 43,55 47,85 44,72 6,47 6,85

Contenido de humedad, % 188,13 192,96 198,80 207,13 39,62 39,99

Número de golpes, N 38 28 18 10 10056 10057

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -14,2

Límite Líquido, LL (%) 194,2

Límite Plástico, LP (%) 39,8

Indice de Plasticidad, IP (%) 154,4

Humedad Natural, (%) 130,0

Humedad de Equilibrio, eq (%) 94,9

Indice de Liquidez, IL 0,6

Saturación, S (%) 100

Gravedad Específica, Gs 2,46

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,37

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,60

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,35

Relación de Vacíos, e 3,12

1,3 1,7 1,6 0,9

Coeficiente de Recompresión, Cr* 0,2

Peso Unitario, Altura, cm 5,85

Diámetro, cm 4,47

Area, cm2 15,69

Volumen, cm3 91,85

Peso, gr 131,23

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR , gr/cm3 1,43 jul-13

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ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

194,2

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200 250

IP

LL %

LL

,2 w = 1

,0

LP

,8 w eq

=; 9 ,9

4,0

0,0 50,0 100,0 150,0 200,0 250,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-4 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-2 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 2,8 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 2,9 4002 15-lim-4-2

Límite Líquido, LL 40021 40022 40023 40024 40025 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 50,11 47,24 45,57 36,04 17,76 20,63

Peso de suelo seco + lata, gr 27,13 27,25 25,05 20,10 15,30 17,80

Peso de lata, gr 6,35 9,48 7,20 6,65 8,28 9,95

Peso de suelo seco, gr 20,78 17,77 17,85 13,45 7,02 7,85

Peso de agua, gr 22,98 19,99 20,52 15,94 2,46 2,83

Contenido de humedad, % 110,59 112,49 114,96 118,51 35,04 36,05

Número de golpes, N 31 25 17 11 40026 40027

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -7,6

Límite Líquido, LL (%) 112,3

Límite Plástico, LP (%) 35,5

Indice de Plasticidad, IP (%) 76,7

Humedad Natural, (%) 71,4

Humedad de Equilibrio, eq (%) 56,4

Indice de Liquidez, IL 0,5

Saturación, S (%) 97

Gravedad Específica, Gs 2,56

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,53

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,89

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,54

Relación de Vacíos, e 1,86

0,7 0,9 0,9 0,5

Peso Unitario, Altura, cm 4,94

Diámetro, cm 4,29

Area, cm2 14,47

Volumen, cm3 71,49

Peso, gr 102,14

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA, gr/cm3 1,43 jul-13

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DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

112,3

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200

IP

LL %

LL

,3 w = 7

,4

LP

,5 w e q =; 5

,4

2,0

3,0

4,0

0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-4 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-4 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 4,5 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 4,6 4004 15-lim-4-4

Límite Líquido, LL 40041 40042 40043 40044 40045 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 87,15 46,82 70,17 64,84 22,30 23,11

Peso de suelo seco + lata, gr 39,80 23,70 31,18 29,40 17,88 18,18

Peso de lata, gr 7,55 8,30 5,85 7,33 8,68 8,13

Peso de suelo seco, gr 32,25 15,40 25,33 22,07 9,20 10,05

Peso de agua, gr 47,35 23,12 38,99 35,44 4,42 4,93

Contenido de humedad, % 146,82 150,13 153,93 160,58 48,04 49,05

Número de golpes, N 39 24 17 11 40046 40047

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -11,0

Límite Líquido, LL (%) 150,7

Límite Plástico, LP (%) 48,5

Indice de Plasticidad, IP (%) 102,1

Humedad Natural, (%) 117,5

Humedad de Equilibrio, eq (%) 74,4

Indice de Liquidez, IL 0,7

Saturación, S (%) 96

Gravedad Específica, Gs 2,53

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,35

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,62

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,38

Relación de Vacíos, e 3,08

1,2 1,3 1,2 0,8

Peso Unitario, Altura, cm 4,95

Diámetro, cm 3,56

Area, cm2 9,93

Volumen, cm3 49,18

Peso, gr 70,26

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA, gr/cm3 1,43 jul-13

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ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

150,7

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200

IP

LL %

LL

,7 w = 1

,5

LP

,5 w eq

=; 7 ,4

4,0

0,0 50,0 100,0 150,0 200,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-4 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-6 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 7,0 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 7,1 4006 15-lim-4-6

Límite Líquido, LL 40061 40062 40063 40064 40065 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 64,80 64,54 76,30 40,78 20,28 20,01

Peso de suelo seco + lata, gr 31,38 30,30 36,15 20,75 15,90 16,83

Peso de lata, gr 6,85 5,55 7,55 6,83 5,48 9,45

Peso de suelo seco, gr 24,53 24,75 28,60 13,92 10,42 7,38

Peso de agua, gr 33,42 34,24 40,15 20,03 4,38 3,18

Contenido de humedad, % 136,24 138,34 140,38 143,89 42,03 43,09

Número de golpes, N 34 26 18 12 40066 40067

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -7,2

Límite Líquido, LL (%) 138,4

Límite Plástico, LP (%) 42,6

Indice de Plasticidad, IP (%) 95,9

Humedad Natural, (%) 123,9

Humedad de Equilibrio, eq (%) 68,7

Indice de Liquidez, IL 0,8

Saturación, S (%) 100

Gravedad Específica, Gs 2,51

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,39

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,62

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,37

Relación de Vacíos, e 3,05

1,2 1,2 1,1 0,8

Peso Unitario, Altura, cm 5,23

Diámetro, cm 3,53

Area, cm2 9,79

Volumen, cm3 51,17

Peso, gr 73,10

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARA, gr/cm3 1,43 jul-13

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ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

138,4

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

0 50 100 150 200

IP

LL %

LL

,4 w = 1

,9

LP

,6 w e q =; 6

,7

4,0

6,0

8,0

0,0 50,0 100,0 150,0

Localización: GUAYMARAL Ref.: 2069

PERFORACION: B-4 LABORATORISTA:

MUESTRA: M-8 FECHA:

PROFUNDIDAD (m): 9,5 OBSERVACIONES:

PROFUNDIDAD (m): 9,6 4008 15-lim-4-8

Límite Líquido, LL 40081 40082 40083 40084 40085 Límite Plástico, LP

Lata No. 1 2 3 4 5 6

Peso de suelo húmedo + lata, gr 71,25 83,60 49,34 78,78 21,30 22,64

Peso de suelo seco + lata, gr 35,48 39,20 26,03 35,48 17,65 18,15

Peso de lata, gr 9,33 7,40 9,75 6,38 8,53 7,23

Peso de suelo seco, gr 26,15 31,80 16,28 29,10 9,12 10,92

Peso de agua, gr 35,77 44,40 23,31 43,30 3,65 4,49

Contenido de humedad, % 136,79 139,62 143,18 148,80 40,02 41,12

Número de golpes, N 38 28 17 10 40086 40087

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR RESULTADOS

Indice de Flujo, F i -8,8

Límite Líquido, LL (%) 140,4

Límite Plástico, LP (%) 40,6

Indice de Plasticidad, IP (%) 99,8

Humedad Natural, (%) 130,3

Humedad de Equilibrio, eq (%) 69,6

Indice de Liquidez, IL 0,9

Saturación, S (%) 100

Gravedad Específica, Gs 2,52

Peso Unitario Total, (gr/cm3) 1,37

Peso Unitario Seco, d (gr/cm3) 0,60

Peso Unitario Sat, s (gr/cm3) 1,36

Relación de Vacíos, e 3,24

1,3 1,2 1,1 0,9

Peso Unitario, Altura, cm 5,18

Diámetro, cm 4,26

Area, cm2 14,26

Volumen, cm3 73,90

Peso, gr 105,58

2069-U.S. ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF ENGINEERS MOBILE, ALABAMA-DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMAR , gr/cm3 1,43 jul-13

INGENIEROS CIVILES CONSULTORES

Calle 93 No. 15-51 oficinas 301,302,303 Telefax:618-5215 - 5302477

ENSAYOS DE LABORATORIO

DETERMINACIÓN DE LOS LIMITES DE ATTERBERG

JGSD

0 50 100 150 200

IP

LL %

LL

,4 w = 1

,3

LP

,6 w eq

=; 6 ,6

5,0

10,0

15,0

0,0 50,0 100,0 150,0

140,4

15 20 30 40 60 70 8050

10 100 co nt en id o de h um ed ad número de golpes, N

Cliente:

0 Proyecto: DESIGN BUILD BODEGA, GUAYMARAL

US ARMY ENGINEER DISTRICT CORPS OF

ENGINEERS MOBILE ALABAMA

Localizacón: Guaymaral Ref.: 2069

Laboratorista: JC Fecha:

Memoria de Cálculo

0,99 capacidad admisible, ton d=0,3m d=0,4m d=0,5m

L,m t/m2 0,94 1,26 1,57

‐ 4,00 0,77 ‐ ‐ ‐ ‐ ‐

1 2,00 1,00 1,00 2,00 1,88 2,51 3,14 1,95

2 1,50 1,00 1,00 1,50 3,30 4,40 5,50 1,94

3 2,00 1,00 1,00 2,00 5,18 6,91 8,64 2,00

4 2,00 1,00 1,00 2,00 7,07 9,42 11,78 2,00

5 2,00 1,00 1,00 2,00 8,95 11,94 14,92 2,00

6 2 00 1 00 1 00 2 00 10 84 14 45 18 06 2 006 2,00 1,00 1,00 2,00 10,84 14,45 18,06 2,00

7 2,00 1,00 1,00 2,00 12,72 16,96 21,21 2,00

8 2,00 1,00…