Attachment__9__-_ESTUDIO_DE_SUELOS.pdf

TABLA DE CONTENIDO

1.0 PROYECTO.- _______________________________________________ 1

2.0 TOPOGRAFIA.-______________________________________________ 3

3.0 INVESTIGACION SUBSOLAR.- _________________________________ 3

3.1 DESCRIPCION DEL SUBSUELO.-_____________________________ 4

3.2 NIVEL DE AGUAS. _________________________________________ 6

4.0 PARAMETROS GEOTECNICOS DE DISEÑO.-_____________________ 7

5.0 METODOLOGIAS DE DISEÑO.- ________________________________ 8

6.0 RECOMENDACIONES DE CIMENTACION.- _______________________ 8

6.1 SISTEMA DE FUNDACION.-__________________________________ 9

7.0 VALIDACION DE LA CIMENTACIÓN____________________________ 11

8.0 PLACA DE CONTRAPISO.____________________________________ 14

9.0 DRENAJES.-_______________________________________________ 14

10.0 RECOMENDACIONES DE EXCAVACIÓN.-_______________________ 14

11.0 MUROS DE CONTENCION.- __________________________________ 16

12.0 DISEÑO DE PAVIMENTO PARA LA ZONA DE PARQUEADEROS.- ___ 16

12.1 PAVIMENTO FLEXIBLE.-___________________________________ 19

12.1.1 CALCULO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO MÉTODO

RACIONAL _________________________________________ 19

12.1.2 CÁLCULO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO - METODOLOGIA

AASHTO.-__________________________________________ 26

12.2 PAVIMENTO RÍGIDO.- _____________________________________ 28

13.0 PARAMETROS DE DISEÑO SISMICO.- _________________________ 30

14.0 OBSERVACIONES FINALES.-_________________________________ 31

ANEXOS

ANEXO 1 SONDEOS

ANEXO 2 ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEOX 3 CALCULOS

Fecha Versión Proyecto Modificaciones Motivo

18-03-13 1 Edificio de 2 pisos y zona de parqueaderos

Bogotá, D. C, Marzo 18 de 2013

EYR-S 12007

Señores

DIAZ VILLEGAS ARQUITECTOS

Ciudad

Estimados Señores:

Tenemos el gusto de entregarles el estudio de suelos para su proyecto ubicado en la Base de Aviación de la Policía a construirse en la ciudad de Mariquita

(Tolima).

1.0 PROYECTO.-

El proyecto consta de la construcción de un edificio de 2 pisos y el diseño de pavimentos para el área de parqueo. El edificio será construido en mampostería estructural y/o pórticos de concreto con luces entre ejes de muros y/o de columnas de 6.0 a 7.0 m. Las cargas previstas, estimadas por áreas aferentes, serán inferiores a 84.0 Ton para cargas puntuales y a 7.0 Ton/ml para cargas distribuidas.

A continuación se presentan esquemas del proyecto suministrado por el cliente:

Localización del proyecto

Sitio actual del proyecto

Planta del primer y segundo piso

2.0 TOPOGRAFIA.-

El levantamiento topográfico suministrado, presenta curvas de nivel cada 0.20 m. El lote donde se llevará a cabo el proyecto exhibe una topografía ondulada.

Adicionalmente se evidencia una diferencia entre la cota mínima y máxima de 3.0 m aproximadamente. A continuación se ilustra la implantación del proyecto en la topografía del sector:

Implantación del proyecto

3.0 INVESTIGACION SUBSOLAR.-

Se realizó mediante 6 apiques: 1 de 1.50 m, 1 de 2.20 m, 1 de 2.30 m y 3 de 2.50 m de profundidad, perforados manualmente.

Cabe anotar que el número de sondeos fue determinado de acuerdo con el capítulo H.3.2.3 tabla H.3.2.1 de la NSR-10 en el que se expresa el número mínimo de sondeos y profundidad por categoría de la unidad de construcción, que para el caso de proyectos de categoría baja, se establece en mínimo 3 perforaciones con una profundidad mínima de 6 m para el 50% de los mismos.

Los apiques se suspendieron al llegar a roca firme o aglomerados rocosos o capas de suelos asimilables a rocas, de acuerdo con el capítulo H.3.2.5 parágrafo

(d) de la NSR-10, para proyectos de categoría baja.

Adicionalmente se midió la resistencia al corte con un penetrómetro manual a los estratos arcillosos y/o limosos. Finalmente de los estratos que se estimó conveniente, se tomaron muestras alteradas en bolsa para inspección visual y envío al laboratorio para ensayos de CBR, granulometría, pesos unitarios, humedad natural, límites de Atterberg, y clasificación USC.

3.1 DESCRIPCION DEL SUBSUELO.-

La estratigrafía promedio encontrada a partir de los niveles actuales del terreno es la siguiente:

a) 0.0 – 0.15/0.30 m. Cobertura vegetal y relleno de limo arenoso, con gravas y materia orgánica.

b) 0.15/0.30 – 0.50/1.60 m. Limo orgánico café, algo arenoso y arcilloso, con gravas hasta de 6” y pintas de oxidación, de consistencia dura. La resistencia al corte tomada con penetrómetro manual arrojó valores entre

1.50 y 2.0 Kg/cm².

c) 0.50/1.60 – 2.50 m. Material aluvial con piedras de 5” a 10” de diámetro, embebidas en una matriz de arena habana/gris de grano grueso, de densidad muy compacta.

De acuerdo con los ensayos de resistencia al corte realizados in-situ se efectúo una gráfica de Qu en función de la profundidad, como se muestra a continuación:

A continuación se ilustra una sección estratigráfica, en la que se visualiza la estratigrafía detectada:

Sección en planta

Sección A-A’

3.2 NIVEL DE AGUAS.

No se detectó agua libre durante la ejecución de los apiques. Sin embargo no se descarta la presencia de estos niveles de acuerdo con el régimen de lluvias presentes en la zona.

4.0 PARAMETROS GEOTECNICOS DE DISEÑO.-

Teniendo en cuenta las características geomecánicas del subsuelo obtenidas del programa de ensayos de campo, se determinaron los parámetros de resistencia al corte y compresibilidad de los mantos a lo largo de la profundidad explorada obteniendo lo siguiente:

Estrato Profundidad (m) γ γ γ γ (t/m³) Qu

(Kg/cm²) c

(Kg/cm²) ɸɸɸɸ (°) N

(golpes/pie) E

(t/m²)

1 0.15/0,30 - 0,50/1,60 1,4 1,96 0,98 ------- ------- 1960

2 0,50/1,60 - 2,50 1,7 ------- ------- 35 ------- 3314

Se debe anotar que los valores de peso unitario fueron obtenidos a partir de los ensayos de laboratorio efectuados y el valor del ángulo de fricción ilustrados en el cuadro corresponden a valores extraídos de la literatura (Table 3-2 Empirical values for φ, Dr, and unit weight of granular soils base on the standard penetration number with corrections for depth and for fine saturated sands).

Finalmente los módulos de elasticidad fue calculado a partir de las correlaciones de acuerdo con la literatura, Tabla 5-5 Equations for stress-strain modulus Es by several test methods (FOUNDATION –ANALYSIS AND DESIGN- JOSEPH E.

BOWLES), donde se tiene lo siguiente:

Arenas y/o material granulares: E (kPa) = 500 (N+15) E (kPa) = 18000 + 750N

E (kPa) = (15200 to 22000) ln N

Rellenos, arcillas y/o limos: E (kPa) = 320 (N+15) E (kPa) = (100 to 500) c

Finalmente no sobra anotar que los parámetros finales adoptados hacen parte de los criterios y la experiencia del geotecnista de diseño.

5.0 METODOLOGIAS DE DISEÑO.-

Para efectos del desarrollo de los diseños se seguirán metodologías elásticas clásicas, modelos clásicos de la Ingeniería geotécnica incluidos en la literatura especializada y utilizada ampliamente por esta oficina a lo largo de su ejercicio profesional. Así mismo se utilizaron los siguientes modelos o paquetes computacionales:

• Programa de sondeos.

• Cbear: Para el cálculo de capacidad portante de cimientos superficiales.

• Settle 3D: Programa de elementos finitos para el cálculo de asentamientos.

• PHASE: Para la modelación mediante métodos de elementos finitos de la interacción suelo-estructura. En el caso particular del presente análisis se utilizaron modelos constitutivos de suelo basados en el modelo elasto-plástico.

6.0 RECOMENDACIONES DE CIMENTACION.-

De la estratigrafía detectada, el proyecto arquitectónico, la topografía del lote y el nivel de cargas previsto se concluye que la estructura proyectada deberá ser apoyada sobre el material aluvial allí detectado. El sistema de fundación se describe a continuación:

6.1 SISTEMA DE FUNDACION.-

Consistirá en zapatas aisladas o corridas en concreto reforzado apoyadas a 1.50 m de profundidad, por debajo de la losa de contrapiso sobre el material aluvial que allí se encuentra. Para las condiciones dadas los cimientos se proyectarán con base en los siguientes parámetros de diseño:

a) El área de las zapatas se determinará con base en una presión de contacto de:

P = 25.0 Ton/m²

Al final del presente informe se incluyen los cálculos de capacidad última portante obteniendo factores de seguridad de 3.03, así como un factor de seguridad directo de 2.35 calculado con base en un análisis de elementos finitos como se ilustra a continuación:

Critical SFR: 2.35

b) Por razones de estabilidad las zapatas no podrán tener en ningún caso un ancho inferior a 0.70 m para zapatas aisladas y a 0.40 m para zapatas corridas.

c) El manto de apoyo se recubrirá con 3 cm de concreto pobre para evitar su alteración debido a los cambios de humedad.

d) Todos los muros de fachada y divisorios deberán apoyarse sobre cimientos o vigas de amarre.

e) Cimientos proyectados a diferente nivel deberán guardar un ángulo máximo entre bordes de 35 grados.

f) Las zapatas se enlazarán mediante una red de vigas de amarre capaces de trasladar 10% a los elementos vecinos.

g) Esta oficina revisará y aprobará la planta de cimentación producto de las anteriores recomendaciones. Sin dicho visto bueno los planos no tendrán ninguna validez.

h) El ingeniero de suelos aprobará el suelo de fundación.

i) De acuerdo con las condiciones descritas los asentamientos elásticos probables serán del orden de 1 a 2 cm y los producidos por consolidación son despreciables dada la naturaleza granular de los suelos.

Asentamientos Elásticos (m)

7.0 VALIDACION DE LA CIMENTACIÓN

Con base en la estratigrafía encontrada y de acuerdo a los parámetros geomecánicos obtenidos a partir del programa de trabajos de campo y ensayos de laboratorio, que se ilustran en el numeral 4.0 “Parámetros Geotécnicos de Diseño”, se modeló el sistema de cimentación, mediante modelos en elementos finitos obteniendo lo siguiente:

Malla Utilizada

Asentamientos

De los análisis se obtuvo la siguiente condición de asentamientos para el nivel de cargas esperadas, con valores hasta de 2 cm:

Esfuerzos.-

Teniendo en cuenta las cargas aplicadas y dada la cimentación se tienen esfuerzos verticales de 7.50 Ton/m² en el suelo de apoyo de los cimientos. Así mismo se obtiene un esfuerzo cortante máximo de 2.75 Ton/m², valores considerados aceptables teniendo en cuenta la resistencia al corte del suelo.

Esfuerzo Vertical

Esfuerzo Cortante

8.0 PLACA DE CONTRAPISO.

Tendrán 10 cm de espesor y refuerzo por temperatura. Se fundirá en concreto de

3000 PSI y se construirá en cuadros alternos de 3.0 x 3.0 m. Se apoyará sobre 20 cm de recebo compactado en 2 capas. El recebo será tal que contenga un máximo de 20% de finos con índices de plasticidad inferior al 8%. Cada capa se compactará al 95% del ensayo próctor modificado.

9.0 DRENAJES.-

Por debajo de la placa de contrapiso se deberá proyectar una red de drenajes en espina de pescado, compuestos por tubería de 4" perforada, embebida en un filtro compuesto con arena lavada de peña y gravilla mezclada en proporciones

0.60:0.40.

10.0 RECOMENDACIONES DE EXCAVACIÓN.-

De acuerdo con topografía del terreno y la implantación del proyecto, se tienen previstos cortes hasta de 1.60 m para alcanzar la cota arquitectónica. Por lo que se efectuarán taludes a 60º dejando una berma de 1.0 m en la corona.

Para efectos de análisis se efectuaron modelos de estabilidad para los cortes, utilizando el programa Slide 5.0 que trabaja con métodos clásicos de estabilidad mediante el método Bishop modificado y Janbu, obteniendo factores de seguridad de 2.53 y 2.09 en condición estática y sismo (Aa = 0.20 g, de acuerdo con la NSR-

10) respectivamente, los que se consideran aceptables.

Condición Estática

Condición Dinámica

11.0 MUROS DE CONTENCION.-

Los muros de contención se proyectarán con base en los siguientes parámetros:

a) Muro libre en la corona.-

Ka*γ*h

En donde γ =1.70 Ton/m3 (Ver cuadro de Parámetros)

Ka=0.30 (Determinado por esta consultoría para suelos granulares)

b) Muro apuntalado en la corona.- Una distribución uniforme con un valor de

0.65*Ka*γ*h

En donde h será la altura máxima de la excavación.

c) Muro restringido horizontal.- Una distribución triangular con un empuje máximo de:

Ko*γ*h

En donde Ko=0.43

12.0 DISEÑO DE PAVIMENTO PARA LA ZONA DE PARQUEADEROS.-

Teniendo en cuenta las características geomecánicas del subsuelo a continuación se presenta el diseño del pavimento flexible con alternativa en rígido para la zona de parqueo, con base en los siguientes parámetros:

a) CBR de diseño.-

Para la determinación de la capacidad portante del suelo se realizaron 2 ensayos de CBR para tener una mejor aproximación del comportamiento mecánico de los suelos donde se realizará el proyecto. A continuación se ilustran los resultados obtenidos:

CBR corregido 0.1” CBR corregido 0.2” Apique

Profundidad

(m) Seco (%) Saturado (%) Seco (%) Saturado (%)

5 1.10 – 1.30 2.085 1.303 2.259 1.390

6 0.70 – 0.90 15.116 5.734 20.502 9.730

Para obtener el CBR de diseño se tomó el promedio de los valores obtenidos en la condición saturada para el apique 6 (siendo este el escenario más crítico), dando como resultado un valor de CBR igual a 7.73%.

b) Periodo de diseño.-

El diseño se realizó para un período de 10 años para el pavimento en asfalto y 20 años para pavimento rígido.

c) Tráfico de diseño.-

De acuerdo con la información suministrada por el cliente se tiene previsto la construcción de una zona de parqueo para automóviles y motocicletas, siendo estos vehículos livianos con cargas máximas de 2,70 Ton, por lo que en ejes equivalentes de vehículos comerciales este número resultaría despreciable. Sin embargo esta zona también será utilizada como soporte para las cargas de maquinaria que transitarán por el lote durante la ejecución de la obra. De acuerdo con lo anterior y teniendo en cuenta el tránsito de vehículos se estimará para el diseño un tránsito de

50 Vehículos Comerciales/día. Sin embargo de contar con un número de vehículos mayor al estimado, se deberá dar aviso a esta oficina para tomar las medidas pertinentes.

De acuerdo con lo anterior se tiene que el número de ejes equivalentes de 13

Toneladas para un período de 10 y 20 años corresponde a:

N13 Ton= 84775 ejes equivalentes de 13 Toneladas. (Flexible 10 años)

N13 Ton= 52240 ejes equivalentes de 13 Toneladas. (Rígido 20 años)

Con el fin de determinar la equivalencia del número de ejes de 13 Ton con ejes de

8.2 Ton, se utilizó la metodología propuesta por la AASHTO ROAD TEST en donde indica:

Factor de equivalencia de carga =

P P

Donde:

Po = Carga estándar = 8.2 Ton

P1 = Carga cuya equivalencia con la estándar se desea calcular

Factor de equivalencia de carga =

2.8

Ton

Ton

Factor de equivalencia de carga = 6.32

Por lo tanto el tránsito estimado para el diseño de la vía en ejes de 8.2 Ton, corresponde a:

N8.2 Ton= 535534 ejes equivalentes de 8.2 Toneladas. (Flexible 10 años)

N8.2 Ton= 330006 ejes equivalentes de 8.2 Toneladas. (Rígido 20 años)

a) Módulos.-

Módulo de la subrasante

10 CBR 10*7.73 = 77.30 Mpa

Modulo del mejoramiento

2.5Modulo de la subrasante 2.5*45.40 = 193.25 Mpa

Módulo de la subbase y la base

Teniendo en cuenta la norma INVIAS artículo 300 de se tendrá que utilizar un material de base con un CBR = 80% y un material de subbase con un CBR =

30%, por lo tanto se utilizará un módulo de 2000 Kg/cm² para la base y de 1050

Kg/cm² para la subbase teniendo en cuenta la metodología AASHTO.

12.1 PAVIMENTO FLEXIBLE.-

El análisis se realizará con capas ligadas, esto implica que se tiene en cuenta la continuidad de transmisión de esfuerzos a través de toda la estructura del pavimento.

12.1.1 CALCULO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO MÉTODO RACIONAL

Teniendo en cuenta los parámetros de diseño ya establecidos, se calcularon los siguientes espesores de pavimento.

Para el tránsito y los materiales a utilizar se estimaron las admisibilidades tanto para la capa de rodadura como para la capa de subrasante, obteniendo lo siguiente:

222.0

−= NEA

adzε

Si T < T3 A = 0.016

Si T ≥ T3 A = 0.012

6222.0

10*1280)85921(*016.0

−− ==ε adz src eq b adt

KKK

E

CENE

HZC ***

)10(

*)25;10(

66, θ εε

2 * b c n n σ σδ

42.0 2.0

3*02.0 30.0

+=δ

98.01010

)02*42.0*125.0)( === −−− δub rk

2.0

, 10*2711*98.0*3.1*

1000000

85921 *10*100

=adtε

MDC-2 MDC-1

E 20°C 3000 E 20°C 3000

E 10°C 5143 E 10°C 5143 νννν 0,35 νννν 0,35 b -0,20 b -0,20 c 0,02 c 0,02 εεεε6 1,15E-04 εεεε6 1,00E-04 σσσσn 0,25 σσσσn 0,30 σσσσh 1,00 σσσσh 3,00

Pf% 45,00 Pf% 45,00 u -0,125 u -0,125 δδδδ 0,27 δδδδ 0,42

Kc 1,10 Kc 1,30 Kr 0,98 Kr 0,98

Ks 1,00 Ks 1,00 εεεεt 2,67E-04 εεεεt 2,72E-04

Subrasante εεεεz = 0.016(NE)^-0.222 εεεεz 1,29E-03

Para realizar el análisis de la estructura se utilizó el programa DEPAV que es un programa creado para resolver las ecuaciones simultáneas en un sistema elástico multicapa, sometido a la acción de una carga de diseño actuante.

Al programa se le introducen los siguientes parámetros de entrada:

• Numero de capas: Especifica el número de capas que conforma la estructura.

• Nombre del diseño: Se utiliza para identificar el diseño actual.

• Radio de carga: Distancia del centro al extremo de la rueda (cm)

• Presión de contacto: Presión ejercida por la carga sobre la superficie de la estructura (Kg/cm²).

• Distancia entre ejes de llantas: Distancia de separación de las llantas del eje (cm).

• Capa No: Identificación del número de la capa.

• E: módulo dinámico de la capa (Kg/cm²)

• µ: Relación de Poisson de la capa

• H: Espesor de la capa i (cm)

• Ligada/no ligada: condición de interfase entre la capa i y la capa i+1

A continuación se muestran los parámetros de entrada al programa para el diseño:

De acuerdo con los anteriores parámetros de entrada se obtiene la siguiente estructura de pavimento que cumple con las admisibilidades tanto para la carpeta asfáltica como para la subrasante. Es de anotar que el material utilizado para las capas asfáltica en el análisis es el correspondiente a un material de BBSG de acuerdo con la tabla B.2 “Características de los materiales Bituminosos” del libro

Diseño Racional de Pavimentos del Ingeniero Fredy Alberto Reyes Liscano.

Admisible Calculada

Admisibilidad subrasante εεεεz 1290 E-6 204 E-6 Admisibilidad capa asfáltica εεεεt 272 E-6 264 E-6

Por lo que cumpliría con las exigencias de las deflexiones admisibles para la recepción de obras de un eje de 13 toneladas. Cabe anotar que esta verificación está sujeta a la calidad y procedimiento usados en la construcción del pavimento y no al dimensionamiento del diseño, puesto que los parámetros exigidos por el diseño (deformación a tracción y deformación en la subrasante) cumplen satisfactoriamente.

Estructura Espesor MDC 2 7 cm

MDC 1 8 cm

Base Granular 25 cm

Subbase granular 25 cm

Mejoramiento 30 cm

Subrasante

Especificacion según INVIAS

INV- ART-330

INV-ART-320

INV-ART-450

El mejoramiento se realizará en material de rajón o de subbase con un mínimo de

30 cm. De todas formas su espesor definitivo podrá ser superior de acuerdo con lo establecido en el terreno por el ingeniero geotecnista durante sus visitas. Una vez efectuado el mejoramiento con rajón se dispondrá una tela geotextil tipo PAVCO tejido 2400, FORTEX BX40 o similar con el fin de aislar la estructura de pavimento de la subrasante. Con el fin de no punzonar la tela se dispondrá un relleno de sello sobre el rajón en zahorra con el espesor tal que genere una superficie uniforme para el apoyo del geotextil.

El material utilizado para las capas asfálticas en el análisis es el correspondiente a un material de BBSG de acuerdo con la tabla B.2 “Características de los materiales

Bituminosos” del libro Diseño Racional de Pavimentos del Ingeniero Fredy Alberto

Reyes Liscano.

12.1.2 CÁLCULO ESTRUCTURA DE PAVIMENTO - METODOLOGIA AASHTO.-

Esta metodología establece para el diseño de pavimentos el cálculo de un número estructural el cual satisface las solicitaciones de carga, condiciones mecánicas de los materiales de subrasante, subbase granular, base granular y materiales asfálticos, además el modelo introduce factores de confiabilidad, drenaje, nivel de servicio inicial y final.

El modelo de diseño consta de una carpeta asfáltica compuesta por rodadura y base asfáltica (con asfalto normalizado), base granular, una subbase granular y un mejoramiento en rajón para un periodo de diseño de 10 años.

Los parámetros de entrada de diseño del pavimento con la metodología AASHTO

(1986) se presenta en el siguiente cuadro:

Parámetros de diseño AASHTO (1986)

Tránsito (Ejes equivalentes a 8.2 T) para 10 años 535534

Confiabilidad (clasificación: vía colectoras tráfico recomendación AASTHO 1986)

80%

Desviación estándar 0,45

Índice de servicio inicial 4,5

Índice de servicio final 2,5

Pérdida de serviciabilidad 2,0

CBR de diseño (%) 5,15

Módulo resiliente subrasante (Psi) 7731*

Módulo resiliente subbase granular(Psi) CBR 30% 14957

Módulo resiliente base granular (Psi) CBR 80% 28664

Factor Mi (drenaje) (clasificación: drenaje pobre de la vía recomendación AASTHO 1986)

Carpeta asfáltica 1; Base y subbase granular 0,9

*Nota: Es de anotar que el módulo de la subrasante utilizando el programa se da en PSI razón por la cual se adopta un CBR que se acomode al valor del módulo correspondiente al 10*CBR en PSI.

MDC 2 7 cm

MDC 1 8 cm

Base Granular 25 cm

Subbase granular 25 cm

Mejoramiento 30 cm

Subrasante

Especificacion según INVIAS

INV- ART-330

INV-ART-320

Espesores en pulgadas

Se debe aclarar que la capa de mejoramiento, adicional al diseño obtenido por la metodología AASHTO, hace parte de las recomendaciones finales adoptadas por el diseñador dadas las características de la subrasante. Así mismo el mejoramiento se realizará en material de rajón o de subbase con un mínimo de 30cm. Una vez efectuado el mejoramiento con rajón se dispondrá una tela geotextil tipo PAVCO tejido 2400 o similar con el fin de aislar la estructura del pavimento de la subrasante.

Con el fin de no punzonar la tela se dispondrá un relleno de sello sobre el rajón en zahorra con un espesor tal que genere una superficie uniforme para el apoyo del geotextil.

El material utilizado para las capas asfálticas en el análisis es el correspondiente a un material de BBSG de acuerdo con la tabla B.2 “Características de los materiales

Bituminosos” del libro Diseño Racional de Pavimentos del Ingeniero Fredy Alberto

Reyes Liscano. Adicionalmente el proveedor deberá garantizar un módulo de 2500 para la carpeta asfáltica.

12.2 PAVIMENTO RÍGIDO.-

Para efectos de diseño se empleó la metodología AASHTO teniendo en cuenta las condiciones mecánicas de los materiales de subrasante, subbase granular y concreto; además el modelo introduce factores de confiabilidad, drenaje, nivel de servicio inicial y final.

El modelo de diseño consta de una losa de concreto y una subbase granular.

Los parámetros de entrada de diseño del pavimento con la metodología AASHTO

(1993) se presenta en el siguiente cuadro:

Tránsito (Ejes equivalentes a 8.2 T) para 20 años 330006 Confiabilidad 90% Desviación estándar 0,35

Índice de servicio inicial 4,5

Índice de servicio final 2,5

Pérdida de serviciabilidad 2,0

Módulo reacción subrasante (lb/pulg.3) 73*

Módulo de elasticidad del concreto (psi) 5.000.000

Módulo rotura del concreto (psi) 638.17

Coeficiente de transmisión de carga (J) 2.5

Coeficiente de drenaje (Cd) 1.0

*El módulo de reacción de la subrasante se obtiene a partir de la tabla 6.1 Efecto de la subbase granular sobre los valores de K del libro “Ingeniería de Pavimentos para Carreteras” de Alfonso Montejo.

Losa (Módulo rotura 4,4 Mpa) 14 cm

Subbase granular 25 cm

Mejoramiento 30 cm

Subrasante

Especificación según INVIAS

INV-ART-320

INV-ART-500

El mejoramiento se realizará en material de rajón o de subbase con un mínimo de

30 cm. En todo caso la decisión final sobre la necesidad o no de efectuar el mejoramiento se determinará de acuerdo con lo establecido en el terreno por el ingeniero geotecnista durante sus visitas. Una vez efectuado el mejoramiento con rajón se dispondrá una tela geotextil tipo PAVCO 2500, FORTEX BX 40 o similar con el fin de aislar la estructura de pavimento de la subrasante. Con el fin de no punzonar la tela se dispondrá un relleno de sello sobre el rajón en material B-200 o recebo de segunda con el espesor tal que genere una superficie uniforme para el apoyo del geotextil.

13.0 PARAMETROS DE DISEÑO SISMICO.-

De acuerdo con la NSR del 2010, el suelo de este proyecto es de tipo C con los siguientes parámetros de diseño sísmico:

Aa = 0,20 Fa = 1,20

Av = 0,20 Fv = 1,60

14.0 OBSERVACIONES FINALES.-

Las recomendaciones aquí incluidas se basan en el proyecto y estratigrafía descritos. De presentarse alguna variación se deberá dar aviso a esta oficina para tomar las medidas pertinentes.

Sin pormenores para más, nos suscribimos de ustedes.

Atentamente, E Y R ESPINOSA Y RESTREPO S.A.

Ing. Carlos Restrepo G.

Matrícula No. 2520222127 AYR/km