B.00_report.pdf

CONTENTS

INTRODUCTION

Historical Background Expected Goals

URBAN CLASSIFICATION

EXAMINATION OF THE EXISTING CONDITIONS

ANALYSIS OF CRITICAL ISSUES

PHOTO SURVEY

DISTRIBUTION AND FUNCTIONAL ASPECTS

Lay-out of service area The finishing materials Equipment and accessories

STRUCTURAL ASPECTS FOR THE CONSOLIDATION

Verification on the floor decks Consolidation work

PLANT-RELATED ASPECTS

Sanitary system Air conditioning and ventilation Electrical

DOCUMENTS CHECK LIST

INTRODUCTION

The study arose from the need to address in a systemic manner the problems related to a new and more functional layout of the service area on the first floor of the Consulate of the United States of America in Lungarno Vespucci in Florence.

The study aims to provide the necessary information in order to optimize the functionality and amenities of the service area - kitchen, toilets and laundry - organizing the flow determined by the multiple functions of the kitchen at full capacity whenever there are special events.

Historical background

It dates back to 1813 , therefore the period when Florence was ruled by the French, designed by architect Giuseppe Rosso (the project was not implemented because of the fall of Napoleon ) to create a new section of the embankment (Lungarno), between the Carraia bridge and the Piazza Porticciola d'Arno. In 1847 a project was undertaken for a new city district in the area between the Cascine and Porta al Prato, where the new railway station Leopolda was being constructed.

The project, designed by the district engineer Flaminio Chiesi, also included the extension of the embankment from the Carraia bridge to the Suspended bridge near the Cascine, with the dual purpose “of creating a direct access to the Royal park and enhance the buildings of the city." The project was approved in March 1848 and a commission was appointed to implement and oversee the work, which was also partly financed by a loan . In May 1849 Brandimarte Saletti was appointed Secretary of the Committee, while the design made by Chiesi, modified and approved by the Magistrate, was again changed after review by the Board of Engineers . In January of 1853 the engineer Federico Gatteschi presented a new plan for the extension of the embankment , approved on 20 April of that year. In 1855 the Florentines finally had their new embankment, later called Lungarno Vespucci. Once the Vagaloggia garden, now overgrown and abandoned, was demolished, new buildings were erected: one where the road divides between Borgo Ognissanti and the Lungarno, with the entry on the current Piazza Goldoni, where the Hotel Bristol was erected, the villa, built by the Municipal engineer Giuseppe Poggi for the Baroness Favard de Langlade, a friend of Napoleon III, now the seat of the Faculty of Economics and Business and the palace Calcagnini Estense, also by Poggi, now the U.S. consulate.

Florence plan Guida della città di Firenze ornata di pianta e vedute, Firenze, Antonio Campani, 1822 http://www.teladoiofirenze.it/arte-cultura/verso-la-capitale-nuova-firenze-di-giuseppe-poggi/

The Marchese Manfredi Calcagni Estensi of Ferrara had the building erected starting in 1857.

The Calcagni family originated from Germany and arrived in Italy settling in Ferrara in the XIV century. Courtiers of the Este family, with the marriage between Alfonso d'Este and Laura Calcagni made their last name a double one.

Map of Florence before the construction of the ring road Orazio Batelli (draft), G. Carini (engraving), between 1848 and 1855, steel engraving 63.0 x 89.5 cm, n. inv. 484 388, whole and detail http://expo.khi.fi.it/galleria/firenze-verso-il-1900/strade-e-piazze/view?set_language=it

Map of Florence with ring road and urban expansion Vittorio Romanelli (draft), S. Benelli (engraving), between 1871 and 1878, steel engraving 69.5 x 89.5 cm, n. inv. 94 205, whole and detail

The Marchese Manfredi chose architect Giuseppe Poggi1 for the enterprise. With the passage of the Italian capital from Turin to Florence, the Marchese sold the property to the Count Senator Francesco Arese, a native of Milan, vice president of the Italian Senate, who lived and died here in 1881.

At the beginning of the twentieth century, the building was purchased by Giuseppe Canevaro, Duke of Zoagli, who had married the Countess Luisa Florentine Ridolfi, niece on from the mother's side of Bettino Ricasoli. In 1949 it was bought by the government of the United States of America as the site of the Consulate General.

1 POGGI , Giuseppe. - Architect, born in Florence on April 3, 1811 , died there March 5, 1901 . Studied perspective at the Academy, practiced in the studio of architect B. Silvestri and graduated engineer, until 1839 Poggi devoted himself to the profession of architect engineer following the example of Pasquale Poccianti (married his daughter), considered at the time the head of the Tuscan Neoclassicism , abandoning it only in 1848 to go volunteer - as an engineering officer - in Curtatone and Montanara and later to visit Venice and Rome, London and Paris . Having built the Poniatowski palace in Via Cavour in Florence and with the exception of the designs delivered later for the Baths of Casciana, Poggi broke away from the neo-classicism , solemn but rigid, to move closer to the fifteenth-sixteenth century Florentine tradition , giving with villa Favard, completed in 1857, a much imitated model of stately mansion, while he sought greater simplicity in the drawings of the Valery building in Bastia, and later marine Hospice of Viareggio. Meanwhile he performed great work of reorganization and completion of palaces, stately homes and churches in Florence (Palazzo Gerini in Via Ricasoli , villa Guadagni in S. Domenico , Villa Strozzi al Boshetto, Gondi palace in Piazza S. Firenze) . But from 1865 to 1877 he abandoned the profession to devote himself exclusively to the magnification and beautification of Florence, the capital, creating a grandiose plan , implemented only in small part (the arrangement of the Lungarno, opening of the ring road , Viale dei Colli with Piazzale Michelangelo) . Unfortunately, the plan conceived by Poggi, was not adopted for the layout of the center of Florence,. with appropriate branching in order to facilitate transition without devastation and – a very modern criteria - to place greater emphasis on monuments or characteristic complexes.

Nello Tarchiani Italian Encyclopedia (1935)

Bibliography G. Poggi, Relazione sui lavori per l'ingrandimento di Firenze, Firenze 1882;

L. Biagi, I lavori d'ingrandimento di Firenze Capitale, in Rassegna nazionale, XVIII (1884), pp. 446-462;

G. Poggi, Disegni di fabbriche eseguite da particolari, Firenze 1886-87;

F. Francolini, Delle opere pubbliche e private fatte da G. P., ivi 1888;

P. Bargagli, In memoria di G. Poggi, in Atti della R Acc. georgofili di Firenze, s. 4ª, XXIV (lxxix), ivi 1901, pp. 189-200;

G. Poggi, Ricordi della vita e documenti d'arte, ivi 1909;

G. Rosadi, Di G. P. arch. fiorentino, ivi 1912;

L. Poggi, L'arch. G. P., in Boll. del Sindac. fasc. ingegneri di Firenze, 1 febbr. 1928. Cfr. Thieme-Becker, Künstler- Lexikon, XXVII, Lipsia 1933 (con altra bibl.).

Photo of the New Lungarno (ASCFi, Fondo disegni 395/58) http://wwwext.comune.fi.it/archiviostorico/narratives/000001/000019.html

Lungarno Amerigo Vespucci, photo: photographer unknown, circa 1900, print 19,2 x 24,8 cm, n. inv. 456737

Expected goals

The target of our work is to identify and develop all the parameters of different types that one encounters in the preparation of a plan of maintenance and/or replacement of the service areas, for a building located near the center of a historical city, with defined environmental qualities .

To this end, during the survey phase and in the course of the project design, comparisons with the Consulate staff and the technical staff of the and Embassy were made; these meetings led to the knowledge of the technical-functional picture of reference: the design arose from the collection, synthesis and organization of knowledge acquired and the needs expressed.

The proposed solution for the renewal of the service wing , which was achieved by reviewing a range of alternatives , aims at full integration of the new layout in the historical architectural context of Palace Canevaro through interventions modulated along the double lines of the two main qualities sought : harmony and efficiency.

The guidelines of the design aimed at achieving the expected objectives can be summarized as follows:

• decisions involving the organization of areas containing the different functions (kitchen, pantry, laundry and ironing rooms) ordained according to flows able to ensure the smooth operation of the activities and ensure the comfort of the staff working in there;

• flexibility of use of the structure in consideration of its use at representational events with a of the presence of a variable number of guests;

• technical choices and performing finishes, with a high degree of compatibility and respect of the historical character of the building and the high aesthetical level of first floor (piano nobile), on which is located on the service wing, object of this design,

• optimization of systems designed to contain energy, safety and healthiness of the environment;

• identification of equipment and appliances in low power consumption class;

• optimization of the cost-benefit ratio.

Historical charachter of thel piano nobile

This report is structured according to the following scheme:

• Urban Classification

• Examination of the pre-construction state and analysis of critical points

• The new distributive and functional layout

- Lay-out service area, finishing materials

- Equipment and accessories

• Structural aspects for consolidation

- Verification of the floor decks

- Interventions of consolidation

• Aspect of plant

- Sanitary system

- Air conditioning and ventilation

- Electrical

Urban setting and restrictions

The building, which today houses the Consulate of the United States of America, is placed between Lungarno Amerigo Vespucci, Piazza G. Garibaldi, Corso Italia and Via G. Garibaldi.

In the block there are two buildings separated by a private garden. The building subject of this study is identified by the sheet 163, and the particle 25 at the New Land Registry of the city of Florence In the Urban Development Plan of the City of Florence, the building falls into zone G - "Public services of the district," and Subarea G2E - "Equipment and existing services" and it is indicated by the Class 1 - "Buildings of particular interest."

The building is not subject to any direct constraint.

EXAMINATION OF THE PRE-CONSTRUCTION STATE

ANALYSIS OF CRITICAL ISSUES

The current configuration of the service area spreads over a net area of 46 square meters, of which about 4 square meters are occupied by the laundry.

Its layout is of type "unstructured domestic use", the result of the overlapping of successive interventions born in response to requirements that arose from time to time. The solutions that have been progressively adopted, without prior comprehensive planning, resulted in a space that is hardly recognizable, as an area with a strong emphasis on technical equipment for the preparation of food for diplomatic representational events.

The lack of functionality is mainly produced by:

• difficulty in identifying the functional flows that regulate the performance of the various activities;

• the passages and openings are too small;

• finishing materials, e.g. floors, not in line with the rules governing safety in the workplace;

• Furnishings inhomogeneous

- Made of poor quality elements and others are not suitable for use in a "technical" environment;

- Some are of excessive height such as to make them partially unusable;

- Not able to cover all the necessities such as to be able to store all the equipment in its place, even when not in use;

- The pantry is not large enough to accommodate any stocks, for example. wines;

- Made with materials that wear out easily, which present difficulties for the maintenance of the required degree of cleanliness and hygiene;

• equipment and appliances

- Arranged in casual positions and not in any logical sequence;

- Low performance, more suitable for family use;

- Not all of them belonging to low energy consumption categories;

- Lack of certain specific equipment of great utility at events such as: scrubber

PHOTO SURVEY

Room 17 - Pantry side

Room 17 - Ironing side

Room 15 – Wc

Room 18 - Kitchen

DISTRIBUTION AND FUNCTIONAL ASPECTS

Lay-out of service area

The proposal of the new arrangement aims at creating a space for to be used for conducting different functions that could also be carried out by varying staff on different occasions, with a number of meals to be prepared that are often different. This premise has directed the design towards choices related to space, machinery and equipment, which prefigured a "services machine", which is compact but efficient, highly functional, high technological value for durability in time, attentive to the needs of the energy containment, for clear use even for casual employees.

The design calls for the reorganization of the use of space, obtained by transferring the internal distribution route . In the proposed version the axis of which is currently at a tangent, will be placed in the longitudinal direction, in a central position in each of the two main rooms. This solution will enable the organization of functions in clearly defined sectors - food preparation, pantry, fridge, cooking, food distribution, removal and disposal, washing, laundry – all reconnected to each other according to consolidated functional cycles.

The reorganization is planned for the laundry room as well as the complete makeover of the small toilet which is in poor condition.

The program of reorganization includes the installation of a false ceiling made of plasterboard and in large part in panels measuring 60x60 cm. which will permit the housing of elements such as recessed lighting and fan coils. The panel solution favors the easy disassembly and reassembly, and is appropriate to facilitate inspection of the distribution network of the various systems located on top.

In the design there are no interior partition walls so all functional areas can take advantage of the benefits offered by large windows present. Consequent to what was said previously, it was not considered necessary to place the ironing room in a confined environment in view of the fact that it would not be used at the same time as the kitchen: it was preferred to determine an available working space, if necessary, and once the work is over replace the equipment in a special cupboard located close to the new electrical panel (see Table A.a02).

Finishing materials

The environment will be characterized by the use of materials in light colors including:

• floors made quartz or porcelain tiles measuring 75x75 cm. with R10 slip factor for all work spaces;

• porcelain wall tiles measuring 37,5x75 cm

• in all the rooms paints with a high degree of breathability will be used;

• false ceilings as already indicated, will be made of plasterboard for the definition of the sections within which large areas are provided with panels measuring 60x60 for easy inspection.

The panels may be made of aluminum.

• Maintenance work shall be provided for the doors that leads onto the back stairs and that of the bathroom. The white door made of paneled work leading into the laundry room will be new, as will be the door that leads onto the main stairs see det.3 Tav. B.a04

Equipment and accessories

The character of utmost functionality ("machine ") sought will be completed by the use of furniture and appliances with stainless steel base material. This type of equipment will allow the elimination of the problems created by the current layout of the domestic/family type kitchen area, transforming it into a "technical" (laboratory) involved in the preparation of food.

The complete list of furniture and equipment is described in Table A.a02 that also shows their layout, the following describes the technical characteristics of the main appliances:

• Electric Fryer Reinforced heating elements, for immersion that are extractable and can rotate 2 x 6,0 kW.

Adjustable temperature from 100-180°C. Safety therm ostat.

Gas 6,30 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0;

• Gas stove with 6 burners and oven Cast iron burners of the rapid type, brass flame dividers, high yield with minimum consumption and low emission of CO², burners 3 x 5 kW and 3 x 4 kW, oven capacity measuring 910x710h280 of great depth. Multigas burner 1 x 9,8 kW. Adjustable temperature from 130- 300°C. With piezo ignition.

Gas 33,50 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0

• Gas pasta cooker lt.26 Cold water 33,50 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0 Drain 33,50 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0 Gas 10,00 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0 Net dimensions: 400x 700 x 900 mm

• Scrubber with 5 trays Electricity 0,45 kW 230 V 0 A 50 Hz

• Convection oven Cold water 10,00 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0 Drain 10,00 kW R 1/2" 0 bar 0 bar 0 GPL 0 Electricity 11,55 kW 400 V 0 A 50 Hz

• dishwasher with digital controls – basket 50x50 Cold water 2 kW 230 V 0 A 50 Hz Drain 2 kW 230 V 0 A 50 Hz Electricity 6,2 kW 400 V 0 A 50 Hz

• Microwave oven Timer for 99 minutes for 10 automatic fixed programs, Electricity 1,400 kW 230 V 0 A 50 Hz

• n° 2 fridges each 700 liters with door and cell -2+7° e -20-15° Electricity 0,36 kW 230 V 0 A 50 Hz + Electricity 0,59 kW 230 V 0 A 50 Hz

For the total consumptions of electricity and gas, please refer to the descriptions contained in the paragraphs concerning the systems

STRUCTURAL CONSOLIDATION ISSUES

Investigation goal

Investigations have been carried out on site in order to determine :

- the bearing capacity of the floor portion currently used as kitchen

- the possibility of realizing a small enlargement of a passageway through the structural masonry connecting two areas of the forementioned kitchen area.

Survey type and results

The bearing structures have been examined starting from the on site geometrical survey and thus it has been detected:

- materials nature

- dimensions

- plan position

- bearing structure scheme

The portion of structure thas has been investigated consists of vertical bearing elements made of masonry walls and wooden floor with both primary and secondary warping and overlying planking.

BEARING MASONRY

The masonry walls are realized with solid bricksands and lime mortar (with a really small presence of squared stone blocks)

FLOOR

The primary floor warping consists of massive spruce wood squared beams referred to as “trave uso Fiume” with a section of 30x30 cm, the secondary warping consists of massive spruce wood joists with a section of 10x10 cm, pace 40 cm. The overlying fir tree planking has a thickness of 2 cm.

There is no reinforced concrete floor curb.

The UNI 11035-3 specifies the classification rules set for wooden Conifer elements corresponding to the definition “Conifere uso Fiume”

From a preliminary visual inspection made on structure samples the requested standards seemed to be respected, there there evidence of fungi degradation, knots or rings, with the only visible exception of beam A that appearead fissured .

visual inspection made on structure samples the requested standards to be respected, there was no evidence of particular fissures on the beams, neither gi degradation, knots or rings, with the only visible exception of beam A that

Beam A visual inspection made on structure samples the requested standards no evidence of particular fissures on the beams, neither was gi degradation, knots or rings, with the only visible exception of beam A that

Beam A

Aftwerads since a small portions of the false ceiling close to beam A collapsed and the rooms where not habitable we asked for a complete removal of the false ceiling in order to fulfill a complete visual survey of the beams and joists.

The results of this complete survey have shown us that a complete demolition and reconstruction of the floor is advisable.

The new floor will be designed considered the future dead and live loads.

False ceiling

Joist

The following pictures show the condition of the floor after the complete removal of the false ceiling.

Joists beetween wall and B beam

B beam and joist completely cut

C beam

Wood boards and joists

PREMISE

The current seismic zoning (GRT n° 878 del 8.10.201 2) classifies the area in object as zone 3

The actions described below are to be classified as "local repair and service" as from the DM 14/1/2008 and Circular n. 617/CSLLPP of February 2, 2009, containing the "Instructions for the application of new technical standards for constructions" .

Therefore, before the work execution, it will be necessary to get the seismic authorization while at the end of them the Static testing of the works will have to be performed.

In this regard, the dossier to be submitted to the Uffici del Genio Civile has been prepared. This can be done only after the city permits have been obtained and after the Contractor, the Work Supervisor and the Engineer in charge of the final structure test report have been appointed.

Below there is a brief description of the works to be performed referring to the widespread description reported in the calculation dossier

FLOOR ( intervention n.1) The work consist of the demolition of the existing wooden floor and the execution of a new GL wodden floor. In doing so the following tasks are fullfilled:

- removal of the existing structure that does not reach the minimum safety factors

- execution of a new structure that is able to carry the dead loads that will be placed upon the wood boards and will be d mandatory live load for crowded working areas such as restaurants (please referr to NTC08 Tab 3.1.II Cat.C1)

- reduction of the total height of the floor bearing structure

The work consist of the demolition of the existing wooden floor and the execution of a new GL floor. In doing so the following tasks are fullfilled:

removal of the existing structure that does not reach the minimum safety factors execution of a new structure that is able to carry the dead loads that will be placed upon the wood boards and will be designed for a live load of 300 Kg/mq that is the minimum mandatory live load for crowded working areas such as restaurants (please referr to NTC08 Tab 3.1.II Cat.C1) reduction of the total height of the floor bearing structure

The work consist of the demolition of the existing wooden floor and the execution of a new GL removal of the existing structure that does not reach the minimum safety factors execution of a new structure that is able to carry the dead loads that will be placed upon esigned for a live load of 300 Kg/mq that is the minimum mandatory live load for crowded working areas such as restaurants (please referr to

Maximum M SLU

...-200000 daN*cm

...600000 a 700000

...00000 a -100000 da -100000 a 0 da 0 a 100000

...100000 a 200000

...200000 a 300000

...300000 a 400000

...400000 a 500000

...500000 a 600000

MAXIMUM M ALT VIEW SLU

MAXIMUM T SLU

...000 a -3000 daN da 5000 a 6000 da -3000 a -2000 da -2000 a -1000 da 1000 a 2000 da 2000 a 3000 da 3000 a 4000 da 4000 a 5000 da -3000 a -2000 da -2000 a -1000 da -1000 a 0 da 0 a 1000 da 1000 a 2000 da 2000 a 3000

MAXIMUM DEFLECTION SLE

Please see S01 And Calculation report for the thorough description of the works da 0 a 0.1 cm da 0.9 a 1 da 0.1 a 0.2 da 0.2 a 0.3 da 0.3 a 0.4 da 0.4 a 0.5 da 0.5 a 0.6 da 0.6 a 0.7 da 0.7 a 0.8 da 0.8 a 0.9

CALCULATION REPORT

1 MODEL

Struttura Vista assonometrica dell'edificio nella sua interezza

CALCULATION REPORT

interezza

2 CODES

D.M. LL. PP. 11-03-88

Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

Circolare Ministeriale del 24-07-88, n. 30483/STC.

Legge 02-02-74 n. 64, art. 1 - D.M. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M. 14-01-08 Costruzioni in calcestruzzo (par.4.1), Costruzioni in legno (par.4.4), Costruzioni in muratura (par.4.5), Progettazione geotecnica (cap.6), Progettazione per azioni sismiche (cap.7), Costruzioni esistenti (cap.8), Riferimenti tecnici (cap.12), EC3.

3 Software description Descrizione del programma Sismicad Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili .Il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output.

Specifiche tecniche Denominazione del software: Sismicad 12.4 Produttore del software: Concrete Concrete srl, via della Pieve, 15, 35121 PADOVA - Italy http://www.concrete.it Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve 19 - 35121 Padova - tel.049-8754720 Versione: 12.4 Identificatore licenza: SW-4322030 Intestatario della licenza: A.PALMIERI INGEGNERI E ARCHITETTI ASS.TI VIA SALLUSTIO

BANDINI,1 ROMA

Versione regolarmente licenziata Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo d elle sollecitazioni Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente.

Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano.

Verifiche delle membrature in legno Le verifiche delle aste in legno possono essere condotte con il metodo alle tensioni ammissibili nello spirito delle DIN 1052 o con il metodo agli stati limiti secondo D.M. 14-01-08 o Eurocodice 5.

quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente.

Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei

4 hardware description Processore Intel(R) Core(TM)2 Quad CPU Q9450 @ 2.66GHz Architettura x86 Frequenza 2666 MHz Memoria 8.00 GB Sistema operativo Microsoft? Windows Vista? Home Premium Service Pack 2 (64 bit)

5 general data

5.1 Materials

5.1.3 Materiali legno

Descr. : descrizione o nome assegnato all'elemento.

E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [daN/cm2] G: modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste e di elementi guscio a comportamento ortotropo. [daN/cm2] Pois. : coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale.

Gam.: peso specifico del materiale. [daN/cm3] Alfa : coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [°C-1] Lavorazione : tipo di lavorazione.

Sm,amm : tensione ammissibile per flessione. [daN/cm2] St,0,a: tensione ammissibile per trazione parallela alle fibre. [daN/cm2] St,90,a: tensione ammissibile per trazione ortogonale alle fibre. [daN/cm2] Sc,0,a: tensione ammissibile per compressione parallela alle fibre. [daN/cm2] Sc,90,a: tensione ammissibile per compressione ortogonale alle fibre. [daN/cm2] Tau,a: tau ammissibile. [daN/cm2] fm,k : resistenza caratteristica per flessione. [daN/cm2] ft,0,k : resistenza caratteristica per trazione parallela alle fibre. [daN/cm2] ft,90,k : resistenza caratteristica per trazione ortogonale alle fibre. [daN/cm2] fc,0,k : resistenza caratteristica per compressione parallela alle fibre. [daN/cm2] fc,90,k : resistenza caratteristica per compressione ortogonale alle fibre. [daN/cm2] fv,k : resistenza caratteristica a taglio. [daN/cm2] E0,05: modulo di elasticità parallelo alla fibratura 5-percentile. [daN/cm2] G0,05: modulo di elasticità tangenziale parallelo alla fibratura 5-percentile. [daN/cm2] Essenza : essenza, specie, di legno.

Descr

E G Pois

Gam. Alfa Lavorazion e

Sm,am m

St,0, a

St,90, a

Sc,0, a

Sc,90, a

Tau, a fm, k ft,0, k ft,90, k fc,0, k fc,90, k fv, k

E0,05 G0,0

Essenz a

GL

24h

1.2E

0.2

3.8E -4

1.0E -5

Lamellar e

185 127 3 185 21 21 240 165 4 240 27 27 9400

GL

28h

1.3E

0.2

4.1E -4

1.0E -5

Lamellar e

215 150 3 204 23 25 280 195 4.5 265 30 32 1.0E

5.2 Sections

5.2.1 Sezioni in legno

5.2.1.1 Sezioni rettangolari in legno

Descrizione : descrizione o nome assegnato all'elemento.

Area Tx FEM : area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm2] Area Ty FEM : area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm2] JxFEM : momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM : momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM : momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] H: altezza della sezione. [cm] B: larghezza della sezione. [cm]

Descrizione Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM H B

R 20x28 466.67 466.67 36586.67 18666.67 41066.67 28 20

R 20x32 533.33 533.33 54613.33 21333.33 51733.33 32 20

R 12x14 140 140 2744 2016 3709.44 14 12

5.2.1.2 Caratteristiche inerziali sezioni in legno

Descrizione : descrizione o nome assegnato all'elemento.

Xg: ascissa del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Yg: ordinata del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Area : area inerziale nel sistema geometrico centrato nel baricentro. [cm2]

Jx : momento d'inerzia attorno all'asse orizzontale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jy : momento d'inerzia attorno all'asse verticale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jxy : momento centrifugo rispetto al sistema di riferimento baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jm : momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale M. [cm4] Jn : momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale N. [cm4] Alfa : angolo tra gli assi del sistema di riferimento geometrico di definizione e quelli del sistema di riferimento principale.

[deg] Area Tx FEM : area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm2] Area Ty FEM : area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm2] JxFEM : momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM : momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM : momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4]

Descrizione Xg Yg Area Jx Jy Jxy Jm Jn Alfa Area Tx

FEM

Area Ty

FEM

JxFEM JyFEM JtFEM

R 20x28 10 14 560 3.7E4 1.9E4 0 3.7E4 1.9E4 0 466.6 7 466.67 36586.67 18666.67 41066.67

R 20x32 10 16 640 5.5E4 2.1E4 0 5.5E4 2.1E4 0 533.3 3 533.33 54613.33 21333.33 51733.33

R 12x14 6 7 168 2744 2016 0 2744 2016 0 140 140 274 4 2016 3709.44

6 General data

6.1 Preferenze commessa

6.1.1 Preferenze di analisi

Metodo di analisi Non sismica Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni super ficiali 3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni su perficiali 1.3 Coefficiente di sicurezza portanza pali 2.5

6.1.2 Preferenze di verifica

6.1.2.1 Normativa di verifica in uso

Norma di verifica D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Cemento armato Preferenze analisi di verifica in stato limite Legno Preferenze di verifica legno NTC08 Acciaio Preferenze di verifica acciaio EC3 Alluminio Preferenze di verifica alluminio EC3 Pannelli in gessofibra Preferenze di verifica pannelli gessofibra D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Psi

6.1.2.2 Normativa di verifica C.A.

Coefficiente di omogeneizzazione 15 Gamma s (fattore di sicurezza parziale per l'acciai o) 1.15 Gamma c (fattore di sicurezza parziale per il calce struzzo) 1.5 Limite sigmac/fck in combinazione rara 0.6 Limite sigmac/fck in combinazione quasi permanente 0.45 Limite sigmaf/fyk in combinazione rara 0.8 Coefficiente di riduzione della tau per cattiva ade renza 0.7 Dimensione limite fessure w1 §4.1.2.2.4.1 0.02 [cm] Dimensione limite fessure w2 §4.1.2.2.4.1 0.03 [cm] Dimensione limite fessure w3 §4.1.2.2.4.1 0.04 [cm] Fattori parziali di sicurezza unitari per meccanism i duttili di strutture esistenti con fattore q No Copriferro secondo EC2 Si

6.1.2.3 Normativa di verifica legno

Gamma combinazioni fondamentali massiccio 1.5 Gamma combinazioni fondamentali lamellare 1.45 Gamma combinazioni eccezionali 1 Gamma combinazioni esercizio 1 Kmod durata istantaneo, classe 1 1 Kmod durata istantaneo, classe 2 1 Kmod durata istantaneo, classe 3 0.9 Kmod durata breve, classe 1 0.9 Kmod durata breve, classe 2 0.9 Kmod durata breve, classe 3 0.7 Kmod durata media, classe 1 0.8 Kmod durata media, classe 2 0.8 Kmod durata media, classe 3 0.65 Kmod durata lunga, classe 1 0.7 Kmod durata lunga, classe 2 0.7 Kmod durata lunga, classe 3 0.55 Kmod durata permanente, classe 1 0.6 Kmod durata permanente, classe 2 0.6 Kmod durata permanente, classe 3 0.5 Kdef classe 1 0.6 Kdef classe 2 0.8 Kdef classe 3 2 Escludi verifica torsione [4.4.9] e [4.4.10] pareti XLAM (default) Si Escludi verifica compressione ortogonale [4.4.8.1.4 ] pareti diaframma (default) No Considera 'effetto cordata' nelle connessioni (defa ult) No

6.1.2.4 Normativa di verifica acciaio

Gamma_m0 1.05 Gamma_m1 1.05 Gamma_m2 1.25 Coefficiente riduttivo per effetto vettoriale 0.7 Calcolo coefficienti C1, C2, C3 per Mcr automatico Coefficienti alfa, beta per flessione deviata unitari Verifica semplificata conservativa si L/e0 iniziale per profili accoppiati compressi 500 Metodo semplificato formula (4.2.76) si Escludi 6.2.6.7 e 6.2.6.8 in 7.5.4.4 e 7.5.4.6 si Applica Nota 1 del prospetto 6.2 si Riduzione fy per sezioni di classe 4 no Effettua la verifica secondo 6.2.8 con irrigidiment i superiori (piastra di base). si

6.1.3 Preferenze FEM

Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm] Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm] Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento Metodo P-Delta non utilizzato Analisi buckling non utilizzata Rapporto spessore flessionale/membranale gusci mura tura verticali 0.2 Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da so le tavole verticali No Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1 Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg] Tolleranza di unicità punti 10 [cm]

Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm] Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg] Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm] Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm] Considera deformazione a taglio delle piastre No Modello elastico pareti in muratura Gusci Concentra masse pareti nei vertici No Segno risultati analisi spettrale Analisi statica Memoria utilizzabile dal solutore 8000000 Metodo di risoluzione della matrice Matrici sparse Scrivi commenti nel file di input No Scrivi file di output in formato testo No Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1 Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di mod ellazione lineare Equilibrio elastico

6.1.4 Moltiplicatori inerziali

Tipologia : tipo di entità a cui si riferiscono i moltiplicatori inerziali.

J2: moltiplicatore inerziale di J2. Il valore è adimensionale.

J3: moltiplicatore inerziale di J3. Il valore è adimensionale.

Jt : moltiplicatore inerziale di Jt. Il valore è adimensionale.

A: moltiplicatore dell'area della sezione. Il valore è adimensionale.

A2: moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 2. Il valore è adimensionale.

A3: moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 3. Il valore è adimensionale.

Conci rigidi : fattore di riduzione dei tronchi rigidi. Il valore è adimensionale.

Tipologia J2 J3 Jt A A2 A3 Conci rigidi

Trave C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5

Pilastro C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5

Trave di fondazione 1 1 0.01 1 1 1 0.5

Palo 1 1 0.01 1 1 1 0

Trave in legno 1 1 1 1 1 1 1

Colonna in legno 1 1 1 1 1 1 1

Trave in acciaio 1 1 1 1 1 1 1

Colonna in acciaio 1 1 1 1 1 1 1

Trave di reticolare in acciaio 1 1 1 1 1 1 1

Maschio in muratura 0 1 0 1 1 1 1

Trave di accoppiamento in muratura 0 1 0 1 1 1 1

Trave di scala C.A. nervata 1 1 1 1 1 1 0.5

Trave tralicciata 1 1 0.01 1 1 1 0.5

6.1.6 Preferenze di analisi carichi superficiali

Detrazione peso proprio solai nelle zone di sovrapp osizione non applicata Metodo di ripartizione a zone d'influenza Percentuale carico calcolato a trave continua 0 Esegui smoothing diagrammi di carico applicata Tolleranza smoothing altezza trapezi 0.001 [daN/cm] Tolleranza smoothing altezza media trapezi 0.001 [daN/cm]

6.1.8 Preferenze progetto legno

Default Beta X cerniera-cerniera 1 Default Beta Y cerniera-cerniera 1 Default Beta X cerniera-incastro 0.8 Default Beta Y cerniera-incastro 0.8 Default Beta X incastro-incastro 0.7 Default Beta Y incastro-incastro 0.7 Default Beta X incastro-libero 2 Default Beta Y incastro-libero 2 Rapporto luce su freccia instantanea (default) 300 Rapporto luce su freccia differita (default) 200

6.2 LOADS

6.2.1 Condizioni elementari di carico

Descrizione : nome assegnato alla condizione elementare.

Nome breve : nome breve assegnato alla condizione elementare.

I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno).

Durata : descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno).

Psi0 : coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale.

Psi1 : coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale.

Psi2 : coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale.

Var.segno : descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.

Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno

Permanenti Perm. Permanente 0 0 0

Variabile C Variabile C I Media 0.7 0.7 0.6

Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No

6.2.2 Combinazioni di carico

Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.

Famiglia Limite ultimo

Il nome compatto della famiglia è LU.

Nome Nome breve Perm. Variabile C Dt

1 LU 1 1 0 0

2 LU 2 1 1.5 0

3 LU 3 1.3 0 0

4 LU 4 1.3 1.5 0

Famiglia Esercizio rara

Il nome compatto della famiglia è RA.

Nome Nome breve Perm. Variabile C Dt

1 RA 1 1 0 0

2 RA 2 1 1 0

Famiglia Esercizio frequente

Il nome compatto della famiglia è FR.

Nome Nome breve Perm. Variabile C Dt

1 FR 1 1 0 0

2 FR 2 1 0.7 0

Famiglia Esercizio quasi permanente

Il nome compatto della famiglia è QP.

Nome Nome breve Perm. Variabile C Dt

1 QP 1 1 0 0

2 QP 2 1 0.6 0

Famiglia Pressioni sul terreno

Il nome compatto della famiglia è PT.

Nome Nome breve Perm. Variabile C Dt

1 PT 1 1 0 0

2 PT 2 1 1 0

6.2.3 Definizioni di carichi superficiali

Nome : nome identificativo della definizione di carico.

Valori : valori associati alle condizioni di carico.

Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori.

Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.

Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm2] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie.

Nome Valori

Condizione

Descrizione solaio Permanenti

Variabile C

Main model

: condizione di carico a cui sono associati i valori.

: nome assegnato alla condizione elementare.

: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm2] modalità con cui il carico è applicato alla superficie.

Valore Applicazione

0.032 Verticale

0.03 Verticale

: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm2]

Main model alt view

Main beams and joists

Maximum M SLU

MAXIMUM M ALT VIEW SLU

...-200000 daN*cm

...600000 a 700000

...00000 a -100000 da -100000 a 0 da 0 a 100000

...100000 a 200000

...200000 a 300000

...300000 a 400000

...400000 a 500000

...500000 a 600000

MAXIMUM T SLU

MAXIMUM DEFLECTION SLE

da -3000 a -2000 da -2000 a -1000 da 1000 a 2000 da 2000 a 3000 da -3000 a -2000 da -2000 a -1000 da -1000 a 0 da 0 a 1000 da 1000 a 2000 da 2000 a 3000 da 3000 a 4000 da 4000 a 5000 da 0 a 0.1 cm da 0.9 a 1 da 0.1 a 0.2 da 0.2 a 0.3 da 0.3 a 0.4 da 0.4 a 0.5 da 0.5 a 0.6 da 0.6 a 0.7 da 0.7 a 0.8 da 0.8 a 0.9

MAXIMUM DEFLECTION ALT VIEW SLE

7 Wood beams and joists design Luce/Freccia amm. : valore ammissibile del rapporto luce su freccia Beta x : coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione x Beta y : coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y comb : combinazione di carico Mx: momento flettente attorno all'asse x locale My: momento flettente attorno all'asse y locale N: sforzo normale Kcrit : coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) Kmod : coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7) Gamma : coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) Sm,y,d : tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse ori Sm,z,d : tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) fm,y,d : resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione fm,z,d : resistenza di progetto a flessione attorno all'asse verticale della sezione fc,0,d : resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre ft,0,d : resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre fv,d : resistenza di progetto a taglio Km : coefficiente di sezione (EC5 6.1.6 nota 2) Snellezza,max : snellezza massima fx,max : freccia massima in direzione x locale fy,max : freccia massima in direzione y locale Kdef : coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) Luce asta : lunghezza effettiva dell'asta L/fx,max : rapporto luce su freccia in direzione x locale L/fy,max : rapporto luce su freccia in direzione y locale Tau,x : tensione tangenziale in direzione x Tau,y : tensione tangenziale in direzione y Tau,max : tensione tangenziale risultante

Asta 1: Trave in legno a livello Piano 1 fili 1 Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s

Lunghezza = 76 cm Sezione: R 20x28

7 Wood beams and joists design : valore ammissibile del rapporto luce su freccia della luce per sbandamento in direzione x : coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y

: momento flettente attorno all'asse x locale : momento flettente attorno all'asse y locale

: coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) : coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7)

: coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) : tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse orizzontale della sezione (EC5 fig.6.1) : tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) : resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione tto a flessione attorno all'asse verticale della sezione : resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre : resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre

5 6.1.6 nota 2)

: freccia massima in direzione x locale : freccia massima in direzione y locale

: coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) iva dell'asta

: rapporto luce su freccia in direzione x locale : rapporto luce su freccia in direzione y locale

: tensione tangenziale in direzione x : tensione tangenziale in direzione y

: tensione tangenziale risultante

Asta 1: Trave in legno a livello Piano 1 fili 1 -2 Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s zzontale della sezione (EC5 fig.6.1) : tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1)

Materiale: GL 28h Rapporto luce/freccia elastica limite = 300 Rapporto luce/freccia elastica differita = 200

Classe di servizio Uno

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.6: Flessione Sezione ad ascissa 76 cm Kmod = 0.80 Coefficiente parziale di sicurezza del materiale Ga mma = 1.45 Kh = 1.079 (formula 11.7.2) Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1 Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1 5.1/166.7+0.7*0/166.7=0.03 <= 1 (formula 4.4.5a) Combinazione:Limite ultimo, 4 Durata minima del carico nella combinazione: media Mx = -13201 daN*cm My = -25.4 daN*cm

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio Sezione ad ascissa 0 cm Kmod = 0.80 Coefficiente parziale di sicurezza del materiale Ga mma = 1.45 tau,d <= fv,d Sqrt(0^2+0.5^2) = 0.5 <= 17.66 Combinazione:Limite ultimo, 4 Durata minima del carico nella combinazione: media Tx = -0.3 daN Ty = 185 daN

DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compr essione parallela alla fibratura Sezione ad ascissa 0 cm Kmod = 0.80 Coefficiente parziale di sicurezza del materiale Ga mma = 1.45 Kh = 1.079 (formula 11.7.2) Sc,0,d <= fc,0,d |-0.11| <= 146.21 Combinazione:Limite ultimo, 4 Durata minima del carico nella combinazione: media N = -63.4 daN

Asta 2: Trave in legno a livello…